На главную
ПОМОЩЬ СТУДЕНТАМ!!!
Готовые решения задач по теормеху из методичек Тарга С.М. 1988 и 1989 г. и старых методичек 1978, 1982 и 1983гг.. Решение любых задач по термеху на заказ.
Если Вам нужны решения задач по Физике из методички Чертова А.Г. для заочников или решение задач из задачников Прокофьева, Чертова, Воробьёва и Волькинштейна или любых других решений по физике или гидравлике, воспользуйтесь сайтом fiziks.ru

Статья по теме: Энергетический коэффициент

Область знаний: теплообменники, печи, теплоперенос, паровые котлы, нагревание, горение, топлива, теплообмен

Скачать полный текст

Из (2.24) следует, что энергетический коэффициент обратно пропорционален плотности теплового потока в степени (6; — 1). Например, для продольного обтекания каналов и развитого турбулентного режима течения потоков с /Zj = 0,8 и а; = 0,2 эта степень равна 2,5. Таким образом, интенсификация теплообмена путем увеличения величины q (изменяя Re; потоков) для поверхности заданной геометрии приводит к существенному уменьшению энергетического коэффициента.[447, С.31]

Из сказанного следует, что при <7=idem критерий Eq наиболее удобен для сопоставления поверхностей. В дальнейшем энергетический коэффициент при условии постоянной плотности теплового потока для сопоставляемых поверхностей будем называть эффективностью теплообмена.[447, С.37]

Для двух сопоставляемых поверхностей изменением в некотором интервале Re* всегда можно достичь такого положения, когда для деи ствительно худшей поверхности энергетический коэффициент может оказаться большим. Естественно, что такое сопоставление гГри отсутствии дополнительных ограничений на сравниваемые поверхности оказывается произвольным, так как для этих поверхностей основные удельные характеристики q, N0, E имеют различное значение. Только при правильно поставленных условиях возможно корректное сопоставление эффективности теплообмена поверхностей.[447, С.31]

В [9] использовался графический способ сопоставления поверхностей. На графиках одна из координат aF/M или &F/N равносильна координатам ам [8] и Q/(NAt), при единичном температурном напоре она переходит в энергетический коэффициент. Вторая координата — затрата мощности на циркуляцию потока. При сравнении выбирались пучки, равные по объему V и по живому сечению для прохода газа /г. Следует заметить, что условие /r=idem является лишним. Действительно, величина N пропорциональна отношению VG/fr, а при использовании уравнения неразрывности оказывается пропорциональной V. Отсюда следует, что при построении диаграмм сравнения достаточно одного дополнительного условия V=idem. При такой постановке задачи вообще неясно, по какой же из величин сравниваются поверхности. Вместе с тем при заданном объеме пучка масса его находится автоматически, так как масса равна объему, умноженному на отношение массового и объемного коэффициентов. Отсюда следует вывод, что при сравнении поверхностей по массовым характеристикам вообще не следует выбирать условие V=idem.[447, С.12]

В связи с этим подчеркнем, что энергетический коэффициент может служить критерием оптимальности лишь при <7 = idem или A'o = idem.[447, С.73]

Для такого комбинированного технологического теплоиспользования суммарный энергетический коэффициент использования затраченной теплоты, %, составит[78, С.20]

Так как обобщенная характеристика X включает в себя четыре величины, то и каждая из задач сопоставления состоит из четырех задач в зависимости от того, какая из величин, входящих в X, принята в качестве условия сравнения. Энергетический коэффициент Е, как это следует из (2.17), не зависит от коэффициента gx. Это значительно упрощает сопоставление теплообменников. Действительно, при ?=idem отношение сопряженных чисел Рейнольдса одноименных потоков не зависит от gx,-, т. е. подчиняется, как и ранее при исследовании характеристик Q, F, N, уравнению (2.27). Связь различных критериев сравнения из множества X можно найти, используя (2.40):[447, С.39]

В книге изложена методика сопоставления поверхностей при двухстороннем обтекании их однофазными потоками. Показано, что наиболее обоснованным и удобным при сравнении поверхностей теплообменников является критерий эффективности теплообмена, который представляет собой энергетический коэффициент М. В. Кирпи-чева при условии постоянной плотности теплового потока для сравниваемых вариантов.[447, С.131]

Предлагаемые в нескольких последующих работах методики являются по существу модификацией уже существующих. Так, в [10] для оценки поверхностей предлагается графический способ, при котором в качестве одной из координат используются отношения Q/(MAt) и Q/(Vkt), которые по сути представляют собой условные массовый и объемный коэффициенты теплоотдачи (или теплопередачи), введенные в [8]. В качестве второй координаты используется энергетический коэффициент, отнесенный к единичному температурному напору Q/(Nkt). Практически это то же самое, что два условия для абсолютных характеристик аппарата Q=idem, W = idem, которые приняты в [8].[447, С.12]

Рассмотренный анализ сопоставления эффективности совместной выработки технологической и энергетической продукции в ЭТА и раздельного их получения в автономных агрегатах может быть использован, и при сопоставлении комбинированных технологических процессов при рассмотренном в гл. 2 внешнем использовании тепловых отходов с раздельной выработкой тех же технологических продуктов в автономных агрегатах. В этом случае сопоставляют суммарный энергетический коэффициент использования затраченной теплоты T?V для агрегата с внешним тешюиспользоваиием со сравнительным энергетическим КИТ для автономных агрегатов.[78, С.100]

Регенеративный подогрев питательной воды на КЭС при промежуточном перегреве пара имеет ряд особенностей. Относительное повышение КПД от регенерации при промежуточном перегреве пара меньше, чем без него, так как КПД исходного цикла без регенерации более высок, а отборы пара после промежуточного перегрева уменьшаются. Пар в отборах после промежуточного перегрева имеет более высокую энтальпию, чем пар такого же давления в турбине без промежуточного перегрева. Использование более перегретого пара для подогрева воды менее выгодно из-за уменьшения отборов пара на регенерацию и увеличения пропуска пара в конденсатор и, следовательно, потери теплоты в нем. Относительное повышение КПД турбоустановки от регенерации 6цД" при промежуточном перегреве пара меньше, чем без него, почти во всем интервале подогрева воды (рис. 5,10). Из формулы (5.3,6) видно, что промежуточный перегрев пара оказывает влияние на энергетический коэффициент Лг= (Sa^A/ir) / (aKA//K). В области до промежуточного перегрева Аг уменьшается только из-за увеличенного общего теплоперепада АЯК, а после промежуточного перегрева на Аг в одном направлении оказывают влияние значения аг (уменьшаясь) и ак и ДЯК (увеличиваясь). Однако при низких давлениях отборов эти факторы компенсируются ростом теплоперепадов отбираемого пара, поэтому КПД турбоустановки с промежуточным перегревом может превысить КПД турбоустановки без него.[86, С.62]

... отрезано, скачайте архив с полным текстом ! Полный текст статьи здесь

Задачи по теоретической механике из сборника курсовых работ под редакцией А.А. Яблонского, Тарга, Кепе, Диевского, Мещерского и любого другого на заказ. Быстро, качественно, все виды оплат, СМС-оплата.
Вы так же можете заказать решение задач и по другим предметам: химия, высшая математика, строймех, сопромат, электротехника, метрология, ДМ, ТММ и другие.

СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ

Перейти к перечню использованной литературы

На главную