На главную
ПОМОЩЬ СТУДЕНТАМ!!!
Готовые решения задач по теормеху из методичек Тарга С.М. 1988 и 1989 г. и старых методичек 1978, 1982 и 1983гг.. Решение любых задач по термеху на заказ.
Если Вам нужны решения задач по Физике из методички Чертова А.Г. для заочников или решение задач из задачников Прокофьева, Чертова, Воробьёва и Волькинштейна или любых других решений по физике или гидравлике, воспользуйтесь сайтом fiziks.ru

Статья по теме: Аустенитная нержавеющая

Область знаний: теплообменники, печи, теплоперенос, паровые котлы, нагревание, горение, топлива, теплообмен

Скачать полный текст

Как уже указывалось, аустенитная нержавеющая сталь 1Х18Н9Т может пассивироваться в растворах хлоридов; следовательно, с увеличением концентрации ионов хлора область пассивации уменьшается. На ферритных сталях XI7, XI8, содержащих практически такое же количество хрома, что и аустенитная нержавеющая сталь 1Х18Н9Т, это явление наблюдается еще в более сильной степени. Так, если в растворе ионов хлора концентрации 0,001 Н сталь 1Х18Н9Т имеет значительную область пассивации, то стали типа Х13, Х17уже при стационарных потенциалах в насыщенных воздухом растворах находятся в области перепассивации. Указанное обстоятельство позволяет полагать, что на анодное поведение сплавов на основе железа в растворах хлоридов оказывает существенное влияние не содержание в сплаве хрома, а характер кристаллической решетки (аустенит или феррит). Из изложенного видно, что для работы в растворах хлоридов следует применять сплавы, имеющие аустенитную кристаллическую решетку. На сплавах, имеющих наряду с аустенитом а-фазу, например на стали 1Х18Н9Т с неблагоприятным соотношением аустенитообразующих и ферритообразую-щих компонентов, пассивная область уменьшается по сравнению с чисто аустенитной сталью 1Х18Н9Т.[202, С.126]

Скорость коррозии аустенитных нержавеющих сталей при температуре 500 и 715° С ниже, чем скорость ее у хромистых сталей, особенно при значительном содержании кислорода. При содержании 0,5% кислорода скорость коррозии уменьшается по сравнению с хромистыми сталями в 10 раз. Аустенитная нержавеющая сталь и ее сварные соединения при содержании 0,005% кислорода сохраняют стойкость до температуры 700° С. При наличии переменных[202, С.48]

Исследование кинетики катодного процесса на стали IX18H9T в дистиллированной воде при комнатной температуре показывает, что эффективность его определяется скоростью реакции ионизации кислорода (рис. 111-15). В полулогарифмических координатах наклон прямой, выражающей зависимость скорости катодного процесса от потенциала, составляет 0,15 в. При коррозии аустенитной нержавеющей стали в дистиллированной воде при комнатной температуре водородная деполяризация заметной роли не играет, хотя с ростом температуры скорость реакции разряда ионов водорода возрастает и при температуре 300—360° в деаэрированной воде аустенитная нержавеющая сталь корродирует с водородной деполяризацией с заметной скоростью [111,37]. При наличии в воде кислорода коррозионный процесс (при высокой температуре) протекает и с кисло-[202, С.112]

При температурах 385—445° С в полифинилах не стойки магний, цирконий и его сплавы, а также гафний [1,69], [1,70]. Цирконий в этих условиях становится очень хрупким из-за образования гидридов. Увеличение содержания воды в полифинилах приводит к значительному возрастанию скорости коррозии. Движение органического теплоносителя со скоростью 9 м/сек увеличивает лишь скорость коррозии циркония [1,70]. Коррозионное растрескивание и контактная коррозия в органических теплоносителях не наблюдаются [1,70]. Скорость коррозии углеродистых, низколегированных нержавеющих сталей и алюминиевых сплавов в полифинилах при температуре 380—445° С не превышает 0,025 мм/год. При температуре 430°С наиболее пригодны для изготовления оболочек тепловыделяющих элементов аустенитная нержавеющая сталь, алюминий типа САП, содержащий до 10% окиси алюминия, и бериллий [1,71]. В качестве основного конструкционного материала для органических теплоносителей может быть рекомендована углеродистая или низколегированная сталь. Это объясняется тем, что в высокотемпературном контуре, заполненном органическим теплоносителем, углеродистая сталь коррозии фактически не подвергается. Если принять соответствующие меры, то можно избежать и отложения продуктов полимеризации на теплопередающих поверхностях. Чтобы улучшить стойкость конструкционных материалов, органические теплоносители необходимо очищать от воды [1,72].[202, С.55]

Аустенитная нержавеющая сталь 1Х18Н9Т имеет довольно высокую коррозионную стойкость в воде высокой чистоты при критических температурах. Данные по скорости коррозии стали 1Х18Н9Т за длительные периоды экпслуатации приведены в табл. 111-14.[202, С.130]

При атмосферном давлении аустенитная нержавеющая сталь 18-8 не реагирует с перегретым паром до тех пор, пока не достигнет температуры плавления (111,39). Однако при давлении порядка[202, С.116]

По мнению 1C Эделеану [111,119], аустенитная нержавеющая сталь не подвергается коррозионному растрескиванию в чистом паре. Однако в случае переменного увлажнения и высыхания, даже при наличии воды очень высокой чистоты, на поверхности, особенно теплопередающеи, могут накапливаться соли, а это может привести к коррозионному растрескиванию стали [111,120]. Особенно велика опасность коррозионного растрескивания в зоне кипения [111,121]. С. Бреннер [111,122] указывает, что аустенитные нержавеющие стали подвергаются коррозионному растрескиванию и в паре низкого давления. Температура перегрева пара может существенным образом влиять на появление растрескивания в аустенитной нержавеющей стали. При умеренном перегреве (порядка 25±7°С) пара-часть воды испаряется, а ионы хлора концентрируются в оставшихся каплях воды. При этом, естественно, концентрация их возрастает [111,107], а следовательно, процесс коррозионного растрескивания интенсифицируется. Коррозионное растрескивание аустенитной нержавеющей стали может возникать при 50° С. Так, в этом случае при наличии в воде 50 мг/л ионов хлора сталь 316 разрушалась через полтора года [111,88]. Ф. В. Девис [111,117] приводит случай разрушения аустенитной нержавеющей стали в растворе, содержащем 13,5 мг/л ионов хлора через 90 час. В работе Ж- П. Хуго [111,118] указывается, что образцы из стали 316 подвергались коррозионному растрескиванию при испытаниях в растворах с концентрацией 0,24—0,38 мг/л ионов хлора. Испытания проводились в автоклавах, содержание кислорода не контролировалось. Коррозионное растре-[202, С.156]

Так же как и хлориды, щелочь при соответствующих условиях может вызвать коррозию под напряжением аустенитной нержавеющей стали. По данным Г. Е. Галонкола [111,125], аустенитная нержавеющая сталь 18-8 не подвергается коррозии под напряжением в растворе гидроокиси лития с рН 10—11 при температуре 266° С. Однако в воде с таким же значением рН (вблизи теплопередающих поверхностей) концентрация щелочи может увеличиваться, а сталь при наличии напряжений — разрушаться [III, 126]. Поданным?. Е. Холла [111,127], концентрация щелочи у теплопередающей поверхности может достигать 50—100 г/л при начальной концентрации ее в воде 1 г/л. Чем выше перепад температуры на теплопередающей поверхности, тем интенсивнее на ней концентрируется щелочь. При тем-[202, С.158]

Растягивающие напряжения могут также ускорять структурные превращения в аустенитной нержавеющей стали, а это существенным образом влияет на процесс коррозионного растрескивания 111,92; 111,99. В большинстве исследований коррозионное растрескивание рассматривается с точки зрения нестабильности аусте-нита в нержавеющих сталях. По представлениям Д. Д. Харвуда [111,71] мартенсит является более анодной фазой, чем аустенит, в результате распада которого он образовался. Аустенитная нержавеющая сталь 18-8 имеет неустойчивую структуру, в частности, при наличии растягивающих напряжений при распаде аустенита образуется мартенсит. Структурные превращения сопровождаются увеличением объема. Если распаду подвергать только часть аусте-нита, то в металле возникают механические напряжения [111,98].[202, С.145]

Термическая обработка существенным образом влияет на склонность аустенитных нержавеющих сталей к коррозионному растрескиванию. Так, холоднообработанная сталь с концентрацией 18,56% хрома, 10,6% никеля и 0,05% углерода разрушается при испытаниях в хлористом магнии за 18 час. Та же сталь, отожженная после холодной обработки, не разрушалась в течение всего периода испытаний. Та же картина наблюдалась и у стали с 18,5% хрома, 8,8% никеля и 0,07% углерода. Обжатие в этом случае достигало 30— 35% [111,93]. Аустенитная нержавеющая сталь, выдержанная после холодной обработки при температуре 700° С в течение 4 час, оказалась в значительной степени склонной к коррозионному растрескиванию. После выдержки ее при той же температуре, но в течение 18 час, трещины появлялись только на отдельных образцах. Склонность к коррозионному растрескиванию у этого вида стали полностью устранялась при выдержке ее при температуре 800° С в течение 15мин [1П,92].М.Шейл [111,94] испытывал влияние режима термообработки на коррозионное растрескивание стали с 18,7% хрома, 8,7% никеля в кипящем растворе, насыщенном хлористым магнием. Результаты испытаний приведены в табл. 111-16.[202, С.148]

Поданным А. В. Рябченкова [111,136], отсутствие а-фазы в аустенитной нержавеющей стали после ее деформации, как правило, совпадало с отсутствием склонности к коррозионному растрескиванию. В тех же случаях, когда в структуре исследованных сталей обнаруживалась а-фазы в виде сплошной сетки по границам зерен, металл был склонен как к межкристаллитной коррозии, так и к коррозионному растрескиванию. Трещины в этом случае носили меж-кристаллитный характер. Когда же а-фаза выделялась по плоскостям скольжения после деформации, сталь была также подвержена коррозионному растрескиванию, причем трещины имели транскри-сталлитный характер. Как уже указывалось выше, в сталях с большей стабильностью аустенита а-фаза при деформации не образуется. Поскольку никелья вляется аустенитообразующим элементом, становится понятным повышение стойкости к коррозионному растрескиванию аустенитных нержавеющих сталей с большим содержанием никеля. Аустенитная нержавеющая сталь с концентрацией 50% никеля совершенно стойка к коррозионному растрескиванию в растворах хлоридов [111,134]. Стойки к коррозионному растрескиванию инконель и никель. В многослойном образце из стали 18-8 и никеля при испытаниях в напряженном состоянии в кипящем насыщенном растворе хлористого магния трещины, образовавшиеся в стали 18-8, больше не развиваются когда достигают никеля [111,139].[202, С.163]

... отрезано, скачайте архив с полным текстом ! Полный текст статьи здесь

Задачи по теоретической механике из сборника курсовых работ под редакцией А.А. Яблонского, Тарга, Кепе, Диевского, Мещерского и любого другого на заказ. Быстро, качественно, все виды оплат, СМС-оплата.
Вы так же можете заказать решение задач и по другим предметам: химия, высшая математика, строймех, сопромат, электротехника, метрология, ДМ, ТММ и другие.

СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ

Перейти к перечню использованной литературы

На главную