На главную
ПОМОЩЬ СТУДЕНТАМ!!!
Готовые решения задач по теормеху из методичек Тарга С.М. 1988 и 1989 г. и старых методичек 1978, 1982 и 1983гг.. Решение любых задач по термеху на заказ.
Если Вам нужны решения задач по Физике из методички Чертова А.Г. для заочников или решение задач из задачников Прокофьева, Чертова, Воробьёва и Волькинштейна или любых других решений по физике или гидравлике, воспользуйтесь сайтом fiziks.ru

Статья по теме: Цилиндрических поверхностях

Область знаний: теплообменники, печи, теплоперенос, паровые котлы, нагревание, горение, топлива, теплообмен

Скачать полный текст

Задиры, вмятины на цилиндрических поверхностях шпинделей (штоков) с антикоррозионным или прочностным покрытием следует удалять шлифованием с последующим полированием и антикоррозионным или упрочняющим покрытием в соответствии с рабочими чертежами и технологической документацией на ремонт.[247, С.226]

Рассмотрим осесимметричное течение в ступени осевой турбомашины на цилиндрических поверхностях тока. Поток будем изучать в осевых зазорах ступени, поэтому уравнения движения запишем в абсолютной системе координат. На входе в ступень все параметры потока вдоль радиуса будем считать неизменными. Рабочее тело будем полагать идеальной сжимаемой жидкостью. Тогда уравнение Эйлера [22] стационарного движения в проекции на радиальное направление- (уравнение радиального равновесия) примет вид[52, С.190]

Простейшие способы закрутки можно представить как частные случаи более общего решения уравнений движения сжимаемой жидкости на цилиндрических поверхностях тока. Газодинамические уравнения в такой постановке приводят[52, С.189]

Характер распределения напряжений по радиусу свободно вращающегося диска, т. е. при ага — аТг — 0, показан на рис. 162, а тонкими линиями. Радиальное напряжение равно нулю на внешней и внутренней цилиндрических поверхностях диска, тангенциальное достигает максимума на внутренней поверхности. Интересно отметить, что изменение радиуса Xi мало влияет на величину аи- Если внутренний радиус приближается по своей величине к внешнему, то значение аи приближается к otn = р«2, т. е. к величине напряжения в свободно вращающемся тонком кольце (см. § 38). В другом крайнем случае при самом малом радиусе Хг напряжение аи уменьшается лишь на 20% по сравнению с atn и примерно вдвое больше напряжений в центре сплошного диска при той же скорости вращения.[104, С.194]

Превалирующее влияние радиуса меридиональной кривизны на структуру потока проявляется в том, что, как это следует из рис. XI.5, при выборе малых величин п резко снижается градиент степени реактивности, который в расчетах на цилиндрических поверхностях тока изменялся мало. При этом значительно смягчаются жесткие ограничения, связанные с чрезмерно малыми углами а" и свойственные методу расчета без учета кривизны поверхностей тока. Необходимость учета меридиональной кривизны поверхностей1 тока в расчетах закруток потока, значительно отличающихся от условия cur = const, указывалась исследователями, посвятившими свои работы изучению характеристик ступеней со сниженным градиентом степени реактивности без ТННЛ. Экспериментальные характеристики таких ступеней [4, 18, 19] удовлетворительно согласуются с расчетными, если последние получены с помощью методов, учитывающих искривление линий тока.[52, С.200]

В расчетах с учетом меридионального искривления поверхностей тока обнаруживается существенное влияние показателя п на градиент степени реактивности и другие параметры ступени (рис. XI.5). Характеристики ступени, рассчитанные с учетом кривизны линий тока, удовлетворительно согласуются с вычисленными на цилиндрических поверхностях тока (см. рис. XI.2) лишь при близких к единице значениях п. Если угол а\с = 16° (рис. XI.5, б), то уже при п = 0,9 для di = 4 и п = 0,7 для di= 10 расхождения по углу а" и величине Др'составляют соответственно 3—4 и 7—8°. Аналогичная картина наблюдается и для alc = 20°. Поэтому методика расчета на цилиндрических поверхностях тока может дать приемлемый по точности результат только для закруток, близких к cur = const, особенно при малых di.[52, С.200]

Знание формы осесимметричных поверхностей тока в спроектированной ступени позволяет рассчитать обтекание решеток в слоях переменной толщины [7, 11, 12, 28]. При существенных меридиональных искривлениях линий тока такое уточнение может оказаться полезным, так как вследствие изменения плотности тока в межлопаточном канале меняется и картина распределения скоростей. Вместе с тем имеются экспериментальные данные [26], показывающие, что потери в решетках РЛ последних ступеней ЦНД, спрофилированных на цилиндрических поверхностях, сохраняются практически неизменными при меридиональных углах обтекания Y ^ 30°. Поэтому во многих случаях с достаточной точностью решетки можно профилировать на цилиндрических или (при малых di) на конических поверхностях тока.[52, С.204]

К этим замечаниям следует добавить, что предположение о зависимости давления только от радиуса [р=р(г)\ приводит непосредственно к аналогичной зависимости для тангенциальной компоненты скорости: w^w (г). Тем самым для коротких циклонных камер коническая турбулентная струя заменяется приближенно цилиндрической. Последнее означает, что в полученных ниже решениях характерные поверхности потока (граница обратных токов, поверхность, на которой тангенциальная компонента скорости достигает максимального значения или на которой статическое или полное давление обращается в нуль, и т. п.) располагаются на соосных с циклонной камерой цилиндрических поверхностях.[106, С.181]

Градиент степени реактивности ступени 3, закрутка потока в межвенцевом зазоре которой соответствует вращению твердого тела (показатель п =—1), согласно расчетным и экспериментальным данным,— отрицательный (рис. XII.1). Однако опытная степень реактивности рт. с на среднем диаметре ступени 3 приблизительно на 15% выше расчетной, равной рт. с ступени 1. Повышение рт. с ступени 3 вызвано тем, что живые сечения решеток ее НА и РК не были согласованы по условию равенства интегрального расхода [см. формулу (XI.31)]. Это привело к появлению отрицательных углов атаки при входе потока на РЛ и повышению характеристического числа (M/Co)0pt (рис. XII.1). Следовательно, при расчете на цилиндрических поверхностях тока ступеней с ТННЛ, имеющих существенно переменные по высоте плотность рабочего тела и проекции скоростей ciz и Caz, решетки их НА и РК должны быть обязательно согласованы по расходу.[52, С.207]

Вместе с тем подробное траверсирование потока в межвенцевом зазоре ступени выявило заметные отклонения угла выхода потока из НА от расчетных значений, связанные, как показал дальнейший анализ, с влиянием осевого зазора, а также с некоторыми погрешностями в проектировании НА ступени 2 с ТННЛ. Так, НА ступени 2 был составлен из наклоненных в тангенциальном направлении закрученных сопловых лопаток ступени 1, и только на среднем диаметре ступени можно было ожидать расчетного натекания потока на лопатки РК, спроектированные для работы в ступени, имеющей НА с ТННЛ при «1 = const. Кроме того, угол выхода потока ai для данной решетки профилей зависит от угла тангенциального наклона лопаток б, и для того, чтобы в ступени с ТННЛ сохранить величину a,i, исходный профиль следует располагать на цилиндрических поверхностях. Эти соображения были учтены при проектировании моделей 3—6, что привело к повышению их к. п. д.[52, С.206]

Тогда условия на внутренней и наружной цилиндрических поверхностях можно представить следующим образом:[153, С.86]

... отрезано, скачайте архив с полным текстом ! Полный текст статьи здесь

Задачи по теоретической механике из сборника курсовых работ под редакцией А.А. Яблонского, Тарга, Кепе, Диевского, Мещерского и любого другого на заказ. Быстро, качественно, все виды оплат, СМС-оплата.
Вы так же можете заказать решение задач и по другим предметам: химия, высшая математика, строймех, сопромат, электротехника, метрология, ДМ, ТММ и другие.

СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ

Перейти к перечню использованной литературы

На главную