На главную
ПОМОЩЬ СТУДЕНТАМ!!!
Готовые решения задач по теормеху из методичек Тарга С.М. 1988 и 1989 г. и старых методичек 1978, 1982 и 1983гг.. Решение любых задач по термеху на заказ.
Если Вам нужны решения задач по Физике из методички Чертова А.Г. для заочников или решение задач из задачников Прокофьева, Чертова, Воробьёва и Волькинштейна или любых других решений по физике или гидравлике, воспользуйтесь сайтом fiziks.ru

Статья по теме: Измерялась температура

Область знаний: теплообменники, печи, теплоперенос, паровые котлы, нагревание, горение, топлива, теплообмен

Скачать полный текст

На рис. 5.7 представлены результаты опытов в координатах концентрация в потоке С01 — балансовое паросодержание х. Так_как отложения происходили по всей «горячей» части, то в координатах C0i = С (х) экспериментальные точки занимают некоторую область Аж = 0,058. Поэтому в каждой области Дя = 0,058 отмечено шесть точек, соответствующих сечениям трубы, в которых измерялась температура стенки. Были проведены два опыта с такой концентрацией CaSO/i, при которой отложения не наблюдались (см. рис. 5.7, светлые точки). Следует отметить, что опыты проводились как при постоянной концентрации CaS04 в питательной воде и переменной энтальпии на входе в канал, так и при постоянной энтальпии на входе в канал и переменной концентрации. Пунктирная линия (см. рис. 5.7) соответствует данным [5.7]. Эта кривая вполне удовлетворительно описывает данные, полученные в условиях обогрева участка по закону косинуса.[172, С.207]

В 1949 и 1950 гг. Я. Циборовский опубликовал данные двух экспериментальных работ [Л. 238 и 239]. В обеих исследовался теплообмен стенки с высокими псевдоожиженными слоями (Я/ZX порядка нескольких десятков). В стеклянной трубе диаметром 27/30 мм псевдоожижались воздухом слои сферических частиц глинозема (фракции 44—53, 74—149—210 мк). В работе [Л. 238] стенка трубы на длине более 1 м имела электрообогрев. Снаружи нагревательная обмотка была теплоизолирована слоем асбомагнези-та толщиной 100 мм. В восьми точках на разной высоте от основания слоя измерялась температура стенки трубы. Вдоль оси трубы была натянута термопара, горячий спай которой можно было перемещать по вертикали и, таким образом, измерять температуру в слое на разных высотах. Коэффициенты теплообмена увеличивались при повышении концентрации материала в трубе. В высоких псевдоожиженных слоях даже узких фракций материала картина теплообмена со стенкой усложнена за счет сепарации частиц по размерам и -убывания концентрации материала по высоте слоя. Поэтому у Циборовского влияние отдельных факторов на теплообмен стенки оказалось завуалированным. Например, он обнаружил видимое увеличение среднего коэффициента теплообмена стенки с ростом диаметра частиц при одинаковой скорости фильтрации. Как справедливо отмечает сам автор, этот неожиданный эффект связан с ростом в этих условиях концентрации материала в слое при переходе от мелких частиц к крупным.[145, С.342]

В 1960 г. Башкирэнерго и БашНИИ НП проверяли эффективность ввода жидкой присадки ВНИИ НП-102 на двух котлах НЗЛ паропроизводительностью ПО т/ч Уфимской ТЭЦ № 1. Присадка вводилась в соответствии с действовавшей в то время методикой ВНИИ НП. Мазут с присадкой подогревался до 100—115° С, а дозировка присадки изменялась от 0,25 до 1,0% к весу топлива. Один из котлов во время испытаний работал 2230 ч, а другой —2730 ч. На котлах производилось определение скорости коррозии по потере веса опытных труб с температурой стенки 90, 110 и 130° С. Одновременно с этим определялось до содержание серного и сернистого ангидридов в дымовых газах, измерялась температура точки росы, анализировались отложения, отобранные с различных поверхностей нагрева, и велся тщательный контроль за сопротивлением котлоагрегата. Нагрузка на котлах изменялась от 100 до 70%, а коэффициент избытка воздуха за пароперегревателем — от[391, С.391]

Здесь о)1 — угловая скорость ротора; уха — средняя по расходу осевая скорость. Большинство технических задач характеризуется более высокими значениями чисел Кего и Те. Наши исследования позволили изучить характер течения жидкости в следующем диапазоне изменения указанных критериев: Ке2а=103-^1'04; Те=0-н5 • 104. Методика эксперимента сводилась к следующему. При неизменном расходе воздуха постепенно увеличивались числа оборотов рото!ра. При каждом числе оборотов измерялись профили скоростей, распределение статических давлений вдоль стенки внешнего цилиндра, характер пульсаций скорости. При изучении характера движения в неизотермических условиях измерялась температура стенки подогреваемого ротора, температура стенки статора и температура воздуха. С изменением режима течения резко менялся характер турбулентных пульсаций скорости в зазоре, характер. распределения скоростей и распределение давлений вдоль стенки статора. На рис. 2 показаны результаты измерений при ламинарном движении, при чисто турбулентном и турбулентном движении с регулярными вихрями. При ламинарном движении пульсации скорости отсутствуют; при турбулентном движении существующие пульсации скорости имеют нерегулярный характер; при турбулентном режиме с вихрями возникают регулярные .пульсации скорости с большой амплитудой, на которые накладываются нерегулярные пульсации малых амплитуд. Регулярные пульсации скорости соответствуют возникающим при этом режиме течения устойчивым крупным вихрям, соизмеримым с размерами зазора. Это было подтверждено визуальными наблюдениями, проводившимися в работе [Л. 5]. Характер распределения скоростей также заметно изменяется с наступлением нового режима. Особенно заметно трансформируются профили тангенциальных скоростей. На этом же рис. 2 показаны профили измеренных тангенциальных скоростей при различных режимах течения. При чисто турбулентном движении тангенциальная скорость воздуха непрерывно убывает вдоль радиуса от ротора к статору. Режим турбулентного движения с вихрями характе-[341, С.407]

На котле ПК-Ю непосредственно определялась скорость коррозии при вводе дополнительно размолотого каустического магнезита в газоходы конвективных поверхностей нагрева. Магнезит подавался в газоход котла перед первой ступенью водяного экономайзера, в количестве, определяемом объемным методом. Удельная поверхность дополнительно размолотого магнезита находилась так же, как и при опытах на котле ТП-200. Скорость коррозии определялась по методике ВТИ — по изменению веса единицы длины образцов с фиксированной температурой стенки. Коррозионные образцы длиной по 200 мм в количестве 12 шт. были вварены в змеевик, изготовленный из экономайзерных труб и установленный в газоходе котла в зоне температуры газов около 230°С и скорости их 5 м/сек. Во время коррозионных испытаний измерялась температура точки росы.[391, С.356]

Однако в пучках витых труб эта связь практически не реализуется [39] Это можно объяснить как влиянием конечности размеров источника и неравномерности поля скорости в ядре потока, так и загромождением исследуемого потока витыми трубами. Это приводит к тому, что нагретые частицы вблизи устья струи успевают пройти большое число не коррелированных между собой различных путей от источника до рассматриваемой точки, хотя распределения пульсационных скоростей при числах Re > 104 в ядре потока и приближаются к нормальному закону распределения. При числах Re < 104 наблюдается отклонение пульсаций скорости от закона Гаусса в пучке витых труб, что свидетельствует об анизотропности турбулентности в таких пучках в этом диапазоне чисел Re. Поэтому в закрученном пучке витых труб метод диффузии тепла от источника использовался только для определения коэффициента Dt, а его применение оправдывалось совпадением экспериментальных распределений температур с гауссовским распределением, хотя основные допущения теории Тэйлора в данном случае не выполняются строго. В экспериментах источник диффузии имел радиус, примерно в три раза превышающий радиус витой трубы. В этом случае свойства потока индикаторного газа (нагретого воздуха) и основного потока одинаковы, Это позволяет получить достаточно надежные опытные данные по коэффициенту Dt. В то же время если в работе [39] для прямого пучка витых труб, где радиус источника. был равен радиусу витой трубы, удалось оценить значение интенсивности турбулентности по уравнению (2.9), то в данном случае это исключается из-за больших размеров источника. Для увеличения точности определения коэффициента Dt опыты по перемешиванию теплоносителя в закрученном пучке проводились при неподвижном источнике диффузии, а для определения полей температуры на различном расетояниии от него в витых трубах были установлены термопары. При этом измерялась температура стенок труб (т.е. температура твердой фазы в терминах гомогенизированной модели течения). Эта методика измерений могла приводить к погрешностям в определении коэффициента Dtf поскольку распределения температур в ядре потока теплоносителя и стенки труб различны, а следовательно, различны и среднестатистические квадраты перемещений у2, а также и Dt, причем это различие, видимо, носит систематический характер. Подход к учету поправки в определяемый коэффициент Dt при измерении температуры стенки изложен в разд. 4.2.[143, С.55]

В этих опытах, проведенных автором совместно с А. Н. Шрен-цель, измерялась температура поверхности конденсата микротермопарами, которые управлялись микрометрическими винтами.[332, С.88]

Во время опыта три неизменном расходе охлаждающего воздуха и постоянной силе тока измерялась температура стенки трубы в 17 точках по длине, а также распределение температуры воздуха по длине трубы.[341, С.373]

Такие исследования в последнее время проводились А. В. Нестеренко, Н. Ф. Докучаевым [7], Н. С. Михеевой [8], П. Е. Михайловым [9]. В этих исследованиях измерялась температура, парциальное давление и скорость движения влажного воздуха в пограничном слое.[340, С.17]

П. А. Серебряковым экспериментальные исследования проводились следующим образом. В фарфоровую трубку, помещенную в графитовую печь, после нагрева потока воздуха до определенной температуры и выключения печи подавалась угольная пыль и измерялась температура реагирующей смеси на выходе трубки. Разность между температурой реагирующей смеси на выходе из трубки и температурой на входе в нее AT, определенная с поправкой на нагрев пыли, характеризует развитие процесса реагирования. За температуру воспламенения принималось значение на-чальной температуры воздуха, при которой разогрев ДГ достигает критической величины АГк, определяемой по стационарной теории теплового самовоспламенения.[435, С.342]

В заключение были проведены измерения теплоотдачи в области завесы при наличии зоны отрыва пограничного слоя,образупдейся при его взаимодействии со скачком уплотнения.Величина относительной интенсивности вдувания изменялась от 0*005 до 0,015*В каждом опыте также измерялась температура и теплоизолированной и нагретой стенки. Результаты представлены на фиг. 5 в виде отношения "^с. , где о^ и аСй определялись соотношением (4) и (5) соответственно.Одновременно регистрировалось распределение давления на поверхности модели. В работе (]4] отмечалось,что вдув охлаждающего газа сквозь проницаемый носок конуса сильно повышает способность пограничного слоя к отрыву.Измерения на_пластине показали,что при увеличении интенсивности вдувания ^ размеры отрывной зоны резко растут.Дере-пад давления на стенке,при котором отрывается пограничный слой, уменьшается почти в два раза (фиг.6).В тоже время в области присоединения пограничного слоя наличие завесы слабо уменьшает давление и практически не влияет на теплоотдачу в исследованном диапазоне измерения интенсивности вдувания.Таким образом гипотеза[344, С.108]

... отрезано, скачайте архив с полным текстом ! Полный текст статьи здесь

Задачи по теоретической механике из сборника курсовых работ под редакцией А.А. Яблонского, Тарга, Кепе, Диевского, Мещерского и любого другого на заказ. Быстро, качественно, все виды оплат, СМС-оплата.
Вы так же можете заказать решение задач и по другим предметам: химия, высшая математика, строймех, сопромат, электротехника, метрология, ДМ, ТММ и другие.

СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ

Перейти к перечню использованной литературы

На главную