На главную
ПОМОЩЬ СТУДЕНТАМ!!!
Готовые решения задач по теормеху из методичек Тарга С.М. 1988 и 1989 г. и старых методичек 1978, 1982 и 1983гг.. Решение любых задач по термеху на заказ.
Если Вам нужны решения задач по Физике из методички Чертова А.Г. для заочников или решение задач из задачников Прокофьева, Чертова, Воробьёва и Волькинштейна или любых других решений по физике или гидравлике, воспользуйтесь сайтом fiziks.ru

Статья по теме: Коэффициенту теплообмена

Область знаний: теплообменники, печи, теплоперенос, паровые котлы, нагревание, горение, топлива, теплообмен

Скачать полный текст

Боттерилл и Десаи [83], с одной стороны, изучали влияние давления на теплообмен псевдоожиженного слоя с поверхностью, а с другой — использовали его как фактор, изменяющий вязкость газа с целью выявления ее роли в механизме теплопереноса. Было найдено, что данные ряды экспериментов в атмосферах гелия, неона, воздуха и углекислого газа могут быть представлены в виде зависимости величины, обратной максимальному коэффициенту теплообмена, 1/«пшх от комплекса (1/&)Х X (n/p)1/3d1/2 [87]. Однако двукратного увеличения максимального коэффициента теплообмена, ожидаемого h в соответствии с приведенным соотношением, при изменении давления от атмосферного до 0,8 МПа в опытах [83] с плотным движущимся слоем не произошло.. При увеличении рабочего давления до 1 МПа во всех исследованных системах газ — твердые частицы коэффициенты возросли всего на 15%. Это позволило сделать вывод о том, что кинематическая вязкость не является главным фактором, который определяет интенсивность переноса тепла, и оказанное ею коррелирующее воздействие было случайно. В опытах с псевдоожиженным слоем наблюдалось существенное влияние изменения давления в аппарате на величину коэффициентов теплообмена с поверхностью при использовании в качестве сжижаемого материала крупных частиц узкого фракционного состава. Например, для псевдоожиженного воздухом слоя медной[287, С.69]

Экспериментальные исследования вышеописанных конденсаторных участков при использовании в качестве рабочих жидкостей фреона-113, этанола, воды и других свидетельствуют о том [124], что для жидкостей с низкими теплофизическими свойствами интенсификация теплообмена в ЦТТ с оребрением значительно выше, чем при использованиии воды. На рис. 41, в представлена зависимость отношения коэффициента теплообмена в ЦТТ с оребрением к коэффициенту теплообмена в гладкостенной цилиндрической ЦТТ от температуры насыщения и скорости вращения при использовании в качестве рабочих жидкостей воды и фреона-113. Необходимо отметить, что для отвода тепла от конденсатора использовалось охлаждение струями воды, которое обеспечивает высокие значения коэффициента теплообмена с внешней стороны ЦТТ. При более низком его значении применение оребрения на внутренней стороне конденсаторного участка малоэффективно для рабочих жидкостей с высокими теплофизическими свойствами (вода, аммиак) и более значительно с низкими (фреоны, органические жидкости и т. д.). Из сказанного следует, что эффективность теплообмена в ЦТТ можно значительно увеличить, выполнив в зоне охлаждения продольные канавки или оребрение. Более простая технология изготовления канавок по сравнению с оребрением делает применение конденсаторов ЦТТ с продольными канавками предпочтительным.[138, С.133]

Более прост расчет по объемному коэффициенту теплообмена, когда в основу положена поверхность, приходящаяся на единицу объема. Так, для неслеживающихся материалов.[216, С.112]

Таким образом, при развитом кипении режимным фактором по отношению к коэффициенту теплообмена является только плотность теплового потока ^. Кроме того, влияет комплекс физических свойств среды, меняющихся по линии насыщения.[340, С.54]

Как видим, коэффициент теплообмена «а1 поверхности эквивалентного тела не равен коэффициенту теплообмена на поверхности заданного тела и зависит от соотношения площадей F и F0. Условие (416) является 'Количественным требованием, которым определяется эквивалентность температурных полей обоих тел.[328, С.170]

Эксперименты, проведенные на специальной огневой установке ВНИИМТа, позволили путем сравнения экспериментальных и расчетных данных по коэффициенту теплообмена и коэффициенту использования поверхности дать рекомендацию по определению критериев В}, Ро и N для различных конкретных случаев теплообмена и некоторых типов насадок. При этом сходимость опытных и теоретических результатов вполне удовлетворительная.[343, С.341]

В работах [Л. 742 и 744] автор показал, что это допущение справедливо при симметричном нагреве частиц с интенсивностью, соответствующей среднему коэффициенту теплообмена этой частицы. Однако в реальных условиях псевдоожиженного слоя частица, находящаяся около поверхности нагрева не имеет интенсивного вращения и подвергается сугубо несимметричному нагреву. При этом в окрестностях точки касания частицы с поверхностью нагрева локальные кондуктивные коэффициенты теплообмена частицы достигают огромной величины. Недавно Ботерилл, Редши [и др. подсчитали, что в подобных условиях даже в стеклянном шарике диаметром 0,2 мм может возникнуть заметный градиент температур. Это естественно, так как велики локальные тепловые потоки внутри частиц вблизи от мест с весьма высокими локальными а частиц.[145, С.394]

Следовательно, расстояние от поверхности тела до точки Н, находящейся на уровне температуры окружающей среды, равно отношению коэффициента теплопроводности к коэффициенту теплообмена. Никакие другие условия процесса (время, температуры тела и среды, размеры и конфигурация тела и т. д.) на величину этого расстояния не влияют. Точка Н', обладающая такой замечательной особенностью, называется направляющей точкой.[328, С.27]

А — амплитуда, м; С — постоянная; О — диаметр ребра, м; Ц.—коэффициент дисрфузии, м?/сек; Ь — ширина полосы, м; Ми = а^Д, а/Д — критерий Нуссельта; Мис = сс^/л— критерий Нуссельта, отнесенный к общему коэффициенту теплообмена; Микор = акор/Д— критерий Нуссельта (коррелированный на случай без добавочного влияния тока[340, С.178]

Результаты расчетов для случая, когда поток массы вдуваемого газа направлен от поверхности (аналог процесса испарения), представлены в табл. 3 как отношение коэффициента теплообмена :а при вдуве газа к коэффициенту теплообмена ао без вдува газа в пограничный слой в зависимости от параметра 2[341, С.22]

В случае крупных частиц, когда приходится считаться с наличием температурного градиента внутри частиц (кусков), учесть ухудшение теплообмена можно, как показал Б. И. Китаев [Л. 60], вводя поправочный множитель п к коэффициенту теплообмена (при Bi =^ 10) :[145, С.265]

... отрезано, скачайте архив с полным текстом ! Полный текст статьи здесь

Задачи по теоретической механике из сборника курсовых работ под редакцией А.А. Яблонского, Тарга, Кепе, Диевского, Мещерского и любого другого на заказ. Быстро, качественно, все виды оплат, СМС-оплата.
Вы так же можете заказать решение задач и по другим предметам: химия, высшая математика, строймех, сопромат, электротехника, метрология, ДМ, ТММ и другие.

СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ

Перейти к перечню использованной литературы

На главную