На главную
ПОМОЩЬ СТУДЕНТАМ!!!
Готовые решения задач по теормеху из методичек Тарга С.М. 1988 и 1989 г. и старых методичек 1978, 1982 и 1983гг.. Решение любых задач по термеху на заказ.
Если Вам нужны решения задач по Физике из методички Чертова А.Г. для заочников или решение задач из задачников Прокофьева, Чертова, Воробьёва и Волькинштейна или любых других решений по физике или гидравлике, воспользуйтесь сайтом fiziks.ru

Статья по теме: Многолетней эксплуатации

Область знаний: теплообменники, печи, теплоперенос, паровые котлы, нагревание, горение, топлива, теплообмен

Скачать полный текст

Опытная партия котлов КВТ-0,2 и КВТ-2 установлена в разное время на ряде объектов коммунального хозяйства и промышленных предприятий [92, 94, 95]. Результаты теплотехнических испытаний и многолетней эксплуатации свидетельствуют о высоких теплотехнических и технико-экономических показателях котлов КВТ. При температуре исходной воды около 4° С и конечной температуре 70—87° С к. п. д. котлов по высшей теплоте сгорания составляет соответственно 98—97%, а температура уходящих газов — 14—18е С. Котлы работают с принудительной тягой. В качестве дымососа можно применять вентилятор низкого давления.[9, С.222]

В корпусе экономайзера имеются короба для подвода горячих газов в экономайзер и отвода охлажденных газов из него. В противоточных экономайзерах первый устраивается под опорной решеткой рабочей насадки на расстоянии от нее не менее 200 мм, второй — над слоем каплеуловителя. Для предотвращения затекания воды подающий короб устраивают с наклоном под углом около 10°. В корпусе предусмотрены также патрубки для отвода горячей воды, для дренажа воды и продувки шлама. Выход горячей воды снабжен гидрозатвором, высота которого соответствует разрежению в контактной камере экономайзера. При непосредственном использовании воды, нагретой в контактных экономайзерах, необходимо проводить ее декарбонизацию для снижения коррозионной активности. При установке промежуточного теплообменника и малой протяженности коммуникаций, по которым проходит вода повышенной коррозионной активности (с концентрацией 50—100 мг/л свободной углекислоты), декарбонизация ее необязательна, хотя и весьма полезна. По-видимому, более целесообразно обеспечить защиту оборудования и коммуникаций от коррозии путем специальных антикоррозионных покрытий или .применения специальных кор-розионно стойких материалов. Как уже указывалось, декарбонизация воды может быть произведена как во встроенных, так и выносных декарбонизаторах. Встроенный декарбонизатор увеличивает высоту экономайзера примерно на 800—1000 мм. Это не всегда желательно по условиям компоновки, например, когда экономайзер с декарбонизатором устанавливают в здании котельной. К тому же расход металла при встроенном, а не выносном декарбонизаторе выше. Если учесть изложенные выше соображения о том, что при установке контактного экономайзера декарбонизация воды требуется не всегда, напрашивается вывод о предпочтительности специальных выносных декарбони-заторных колонок. Подобное решение целесообразно и исходя из соображений удобства обслуживания. Такой вывод полностью подтверждает опыт многолетней эксплуатации встроенных декарбонизаторов в экономайзерах Первоуральской ТЭЦ.[10, С.154]

В процессе многолетней эксплуатации этих /котельных накоплен большой опыт, изложению результатов которого и посвящена данная книга. Изучение и использование этого опыта поможет повысить экономичность и надежность работы котельных небольшой паропроизводительности.[231, С.3]

Определенное количество контактных экономайзеров может быть установлено и за энергетическими котлами, причем с весьма большим экономическим эффектом. Об этом красноречиво свидетельствуют результаты многолетней эксплуатации контактных экономайзеров на Первоуральской ТЭЦ.[9, С.148]

Расчеты, проведенные Е. А. Барановым, показали, что получаемые по формуле (12.73) значения необходимой площади отверстий или щелей распределительной системы Э (для достижения равномерности распределения промывной воды) весьма близки к тем, которые установлены в процессе многолетней эксплуатации скорых фильтров и принимаются равными 0,2... ...0,25% от площади фильтрующей поверхности. Эта норма принята и СНиПом при расчете площади отверстий и щелей распределительных устройств (для дренажной системы, фильтров АКХ эта норма составляет 1,5... 2%). Размеры отверстий принимают 10... 12 мм, а ширину щелей — по размеру наи-мен-ьших фракций фильтрующей загрузки (обычно 0,4 ... 0,5 мм). При определении числа дренажных колпачков следует иметь в виду, что площади щелей на серийно выпускаемых колпачках составляет: на колпачке ВТИ-2 — 240 мм2 и на колпачке ВТИ-5 — 192 мм2.[23, С.276]

Особое внимание уделяется креплению трубок в трубных досках, которое должно исключать при-сосы циркуляционной воды. В современных конденсаторах соединение трубок и доски выполняют в большинстве случаев вальцовкой. Несмотря на разность тепловых расширений трубок и смещения трубных досок такое соединение, как показал опыт многолетней эксплуатации, является достаточно плотным. Вальцовка трубок (рис. 5.11) выполняется специальным вальцовочным пистолетом на глубину доски, несколько меньшую толщины трубной доски для того, чтобы исключить подрезку трубки в месте выхода. При использовании титановых трубок их дополнительно приваривают к трубной доске.[200, С.190]

Тем не менее обширные экспериментальные исследования насадочных камер при разных значениях начальных параметров газов и воды в условиях разной высоты насадочного слоя, различных размеров кольцевых насадок и способов их укладки, проведенные НИИСТом на специальных стендах, а затем дополненные испытаниями промышленных экономайзеров, дают возможность, особенно для котельных установок, с полной уверенностью в достоверности рекомендаций НИИСТа конструировать насадочные контактные экономайзеры при применении кольцевых и (в меньшей мере) седловидных насадок, используя данные, приведенные в гл. III. Надежность рекомендаций НИИСТа подтверждена положительными результатами многолетней эксплуатации десятков действующих контактных экономайзеров в различных регионах страны.[10, С.169]

И. Н. Тычковым (АКХ) разработаны котлы форсуночно-на-садочного типа КВТ-0,2 и КВТ-2 теплопроизводителъностью 0,2 и 2,0 Гкал/ч для горячего водоснабжения [5]. Принцип действия их одинаков, во многом аналогичны и конструктивные схемы. Топка этих котлов футерована огнеупорным кирпичом, и лишь небольшое количество теплоты передается окружающей ее воде. Котлы АКХ, так же как и котлы ЛНИИ АКХ, предназначены для сжигания природного газа среднего давления. Контактная камера состоит из нескольких групп основных форсунок, небольшого слоя насадки из керамических колец и дополнительных форсунок над слоем колец. Слой насадки одновременно служит и каплеулшителем для мелких фракций воды, образовавшихся в основной контактной камере. Опытная партия котлов КВТ-0,2 и КВТ-2 в разное время была установлена на ряде объектов коммунального хозяйства и промышленных предприятиях. Результаты многократно проводившихся теплотехнических испытаний и многолетней эксплуатации этих котлов подробно описаны в литературе [5, 16, 27, 164, 165] и свидетельствуют об их хороших теплотехнических и технико-экономических показателях.[10, С.206]

ле внутренние стенки циклона были футерованы по шипам корундовой массой. Однако на последующих котлах циклоны не были футерованы и, как показал опыт многолетней эксплуатации, такие циклоны с полностью открытыми внутренними стенками успешно работают как при малых, так и при больших нагрузках, причем тепловос-приятие внутренних стенок циклона при охлаждении их сетевой водой не превышает максимальных значений q\ = 400-103 ккал/(м2-ч), что, вероятно, объясняется наличием прослойки охлаждающего воздуха у стенок циклона. В переднем плоском днище, охлаждаемом также сетевой водой, располагалось выходное отверстие диаметром d=0,5 D, где D — внутренний диаметр циклона. В последующих котлах плоское переднее днище было заменено разведенными трубами фронтового экрана топки, причем с внутренней стороны эти экранные трубы были ошипованы и покрыты корундовой или карборундовой массой. Опыт эксплуатации показал, что первоначально принятый диаметр выходного отверстия d=0,5Z) оказался недостаточным, и при нагрузках, близких к номинальной, циклон начинал сильно вибрировать. Уменьшение выходного сопротивления циклонной камеры путем увеличения диаметра выходного отверстия до значения d= (0,7-=-0,75)Д а также устранение недостаточно хорошего подвода воздуха и топлива позволили ликвидировать вибрацию и обеспечить возможность нормальной работы циклонных предтопков при максимальных расчетных нагрузках Q/F— (15-^16) 106 ккал/(м2-ч). Практика эксплуатации циклонных предтопков показала, что предтопок с внутренним диаметром 1600 мм и открытой стенкой может обеспечивать теплопроизводительность котла 25 Гкал/ч.[211, С.92]

с горелками внешнего смесеобразования конструкции Мосэнергопроекта (рис. 2-4), которыми в системе МоС-энерго оборудовано большое количество котлов. В многолетней эксплуатации эти горелки показали себя как надежные и экономичные устройства. Однако при эксплуатации этих конструкций в котлах Харьковской энергосистемы, когда не были соблюдены отмеченные выше условия подобия (в частности, были сильно увеличены скорости истечения газа, изменены форма и размеры газовыпускных отверстий и др.), были получены неудовлетворительные результаты.[389, С.57]

на боковых стенах котлов ТП-230-2М (230 т/ч, ЮО/сГ/сл*2, 510°С) Уфимской ТЭЦ № 3, направленных вверх под углом 25° к горизонту и под углом к длинной оси топки 5° (рис. 4-9), было замечено, что снижение напора воздуха с 550 до 250 кГ/см2 не вызывает увеличения недожога. Во всем диапазоне нагрузок от 100 до 60% за счет изменения соотношения расходов центрального закрученного и периферийного прямоточного потоков воздуха обеспечивалась полнота выгорания 99,6% при среднем значении коэффициента избытка воздуха в сечении за верхней ступенью экономайзера 1,06. Коэффициент избытка воздуха в контрольных точках этого сечения, равный среднему значению его на выходе из топки, составлял 1,02—1,03, а средняя полнота выгорания на выходе из топки не превышала 88,5—88,8%. Снижение давления высокоподогретого мазута Ml00 (вязкость перед форсунками составляла 2—2,5° ВУ) до 3 кГ/см2 не приводило к уменьшению полноты выгорания при давлении воздуха 400 кГ/см2 и выше. Следует отметить характерную для этих горелок большую длину факела, превышающую при полной нагрузке 14 м. Однако для пылеугольных котлов, переведенных на сжигание мазута и характеризующихся низкими тепловыми напряжениями топочного объема, не превышающими 150-103 ккал/м3-ч, это обстоятельство не является лимитирующим, чем и могут быть объяснены успешные результаты многолетней эксплуатации на Уфимской ТЭЦ № 3 всех семи котлов типа ТП-230 с горелками Ф. А. Липинского.[391, С.177]

Полный текст статьи здесь

Задачи по теоретической механике из сборника курсовых работ под редакцией А.А. Яблонского, Тарга, Кепе, Диевского, Мещерского и любого другого на заказ. Быстро, качественно, все виды оплат, СМС-оплата.
Вы так же можете заказать решение задач и по другим предметам: химия, высшая математика, строймех, сопромат, электротехника, метрология, ДМ, ТММ и другие.

СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ

Перейти к перечню использованной литературы

На главную