На главную
ПОМОЩЬ СТУДЕНТАМ!!!
Готовые решения задач по теормеху из методичек Тарга С.М. 1988 и 1989 г. и старых методичек 1978, 1982 и 1983гг.. Решение любых задач по термеху на заказ.
Если Вам нужны решения задач по Физике из методички Чертова А.Г. для заочников или решение задач из задачников Прокофьева, Чертова, Воробьёва и Волькинштейна или любых других решений по физике или гидравлике, воспользуйтесь сайтом fiziks.ru

Статья по теме: Напряжения топочного

Область знаний: теплообменники, печи, теплоперенос, паровые котлы, нагревание, горение, топлива, теплообмен

Скачать полный текст

Тепловые напряжения топочного пространства, допустимые по условиям сжигания, составляют дл>я топок с гранулированным! шла-коудалением при сжигании антрацитов около 140—150 • 103 ккал/м3 час, для каменных углей типа марки Т—около 160—170 • 103 ккал/м3 час, для газовых и длианопламенных углей—около 200 • 102 и для бурых углей 250 • 103 ккал/м* час. В крупных агрегатах, однако, при отсутствии экранов двустороннего освещении в большинстве случаев не удается (см. § 1бу при больших теплонап ряжениях топочного пространства охладить продукты сгорания1 до температуры, при которой не происходит шлакования входных участков конвекционной зоны агрегата. Поэтому допустимое напряжение. топочного1 пространства в таких агрегатах приходится каждый раз находить теплшым расчетам, исходя из условий теплообмена в топке. Тепловой расчет излагается во втором •томе данного курса.[54, С.103]

Большие значения теплового напряжения топочного объема принимаются для котельных с меньшим числом часов использования установленной мощности (^1 500 ч в год), а также при модернизации котлоагрегатов и, в частности, при применении шахтных мельниц с эжекци-онными амбразурами или щелевыми амбразурами с плоскопараллельными струями взамен открытых амбразур. Амбразуры шахтно--мельничных топок следует устанавливать возможно ближе к холодной воронке. Минимальное расстояние от боковой грани крайних амбразур до прилегающих стен должно быть не менее 400 мм. Выбор скоростей в абразурах и соплах шах-тно-мельничных топок рекомендуется производить по данным табл. 4-4.[42, С.89]

Расчетная схема может дать представление и о динамике выгорания угольной пыли в факеле. На рис. 9-14 представлены опытные данные по выгоранию полифракционного факела в топке парового котла (данные С. Л. Шагаловой, Ю. А. Тимошина, В. А. Резника, И. Н. Шницера). Даются расчетные значения механического недожога (кривые 3). Как видно, расчет и опыт согласуются между собой. Обращает на себя внимание резкое выгорание топлива и кислорода в начале факела. Это связано с быстрым выгоранием мелких частиц топлива (и летучих). Из-за выгорания мелких частиц пыль в начале факела угрубляется. Большое расходование кислорода в начале факела приводит к тому, что крупным частицам, определяющим механический недожог, приходится гореть в обедненной кислородом атмосфере (и вдобавок, в области понижающейся температуры). Это затягивает горение. Расчеты показывают, что для уменьшения механического недожога в два раза время горения пыли нужно увеличить по крайней мере в полтора раза. Таким образом, трудно уменьшить механический недожог увеличением размеров топочной камеры или понижением теплового напряжения топочного объема. Для ликвидации указанного органического недостатка прямоточного пылеугольного факела необходим переход к процессу с многократной циркуляцией топливных частиц, т. е. к процессу с многократным возращением крупных частиц в корень факела. Примером такого рода топки может служить известная вихревая топка А. А. Шершнева для торфа и бурых углей (рис. 9-15). В. В. Померанцевым и Н. В. Головановым была предложена схема топки с более четкой реализацией рассматриваемого принципа (рис. 9-16). При резком развороте газов на выходе из топки несгоревшие крупные частицы должны по инерции выпадать из ухо-[386, С.217]

Подсчет влажности пара как отношение солесодержа-ния пара к солесодержанию продувочной воды показывает, что котел выдает пар влажностью 0,1—0,2%. Проведенные измерения показали, что солесодержание пара при изменении производительности котла в пределах 10—20 т/ч практически не меняется. В период испытания щелочность котловой воды менялась в пределах 20—40 мг-экв/л. Изменения качества пара при этом заметить не удалось. Проведенные испытания показали, что выносные циклоны новой конструкции обладают повышенной эффективностью в работе. Напряжение парового пространства циклонов составляет 5600 м3/ма-ч, или около 40 т/м3-ч, что в два с лишним раза превышает те же показатели выносных циклонов обычной конструкции. Гидравлические сопротивления при входе во внутренний циклон грубой сепарации очень небольшие, что позволяет применять эти циклоны на котлах с малыми движущими напорами циркуляционных контуров. С целью уменьшения опасности накипеобразования в экранных трубах соленых отсеков в данной установке осуществляется подпитка циклонов питательной водой. Щелочение котла, проводимое под нагрузкой в 3—4 т/ч, показало, что для котлов со ступенчатым испарением щелочность котловых вод по отсекам неодинакова. При отрытом подпиточном вентиле щелочность котловой воды чистого отсека длительное время держалась значительно выше, чем в соленых отсеках. После открытия вентиля подпитки щелочность в соленых отсеках резко повысилась. С течением времени удалось выровнять щелочность котловой воды во всех отсеках котла. Проведенное наблюдение показывает, что орг?"™°нтт"" подпитки солевых отсеков позволяет выравнивать щелочность котловых вод при щелочениях котлов, что также можно считать положительным свойством примененной схемы. Режим горения после установки зажигательной стенки у заднего экрана отличался большой стабильностью. Химический недожог при нагрузке 8—20 т/ч был равен нулю, вследствие чего к. п. д. котельного агрегата несколько выше расчетного и составляет при 20 т/ч 91,6%. Следует отметить, что вследствие значительного увеличения объема топки напряжения топочного пространства сравнительно невысокие и составляют 206-103 ккал!м3-ч. В связи с этим следующий котел ДКВР-6,5-13 в этой котельной был при модернизации[42, С.209]

С увеличением теплового напряжения топочного объема можно сократить размеры топочных устройств за счет увеличения тепловой нагрузки топочных поверхностей нагрева. Однако, как показала практика, стремление повысить тепловое напряжение топочного объема наталкивается на ряд ограничений, основными из которых являются условия охлаждения газов в топке и условия полноты сжигания топлива.[50, С.99]

На величину допустимого напряжения топочного пространства влияет также тонкость распиливания топлива. Чем тоньше распыли-вание, тем выше получаются напряжения топочного пространства и тем меньше, следовательно, должен быть объем топочного про.-странства. Чтобы обеспечить полное сгорание жидкого топлива, необходимо также обеспечить возможность достаточного развития факела в длину. Длина ф а к е л а -зависит от способа распиливания топлива и конструкции форсунки, однако брать ее менее 5 м нежелательно во избежание догорания топлива в газоходах котла.[54, С.121]

При увеличении теплового напряжения топочного объема теплоотдача излучением в топке на 1 нм3 газового топлива уменьшается, причем с ростом величины теплового напряжения влияние его на теплоотдачу излучением сокращается (кривые на рис. 41 при увеличении теплового напряжения топочного объема приближаются к горизонтали). Температура продуктов сгорания на выходе из топки уве-[50, С.100]

При увеличении теплового напряжения топочного объема время пребывания частиц топлива в топке уменьшается, а при увеличении размеров топки и одновременном увеличении расхода топлива объем газового потока увеличивается. В обоих случаях проникновение воздуха к внутренним слоям газового потока ухудшается, что приводит к неполному[50, С.101]

Анализ влияния теплового напряжения топочного объема и размеров топки на теплообмен излучением в топке 99 Влияние гладкотрубных двухсветных экранов на теплообмен излучением в топке 101[50, С.145]

Использование понятия теплового напряжения топочного объема имеет смысл только в том случае, если оно применяется для оценки величины камеры, обеспечивающей процесс горения. Следовательно, задаются определенные величины, которыми можно руководствоваться при определении размеров топок подобных типов, если их мощности не сильно различаются.[43, С.148]

Затем по выбранным допускаемым значениям теплового напряжения зеркала горения [см. формулу (328) ] или теплового напряжения топочного пространства [см. формулу (329) ] определяют площадь колосниковой решетки или объем топочной камеры. По этим данным оценивают геометрические размеры топок, после чего производят расчет температур в топке котла.[320, С.147]

... отрезано, скачайте архив с полным текстом ! Полный текст статьи здесь

Задачи по теоретической механике из сборника курсовых работ под редакцией А.А. Яблонского, Тарга, Кепе, Диевского, Мещерского и любого другого на заказ. Быстро, качественно, все виды оплат, СМС-оплата.
Вы так же можете заказать решение задач и по другим предметам: химия, высшая математика, строймех, сопромат, электротехника, метрология, ДМ, ТММ и другие.

СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ

Перейти к перечню использованной литературы

На главную