На главную
ПОМОЩЬ СТУДЕНТАМ!!!
Готовые решения задач по теормеху из методичек Тарга С.М. 1988 и 1989 г. и старых методичек 1978, 1982 и 1983гг.. Решение любых задач по термеху на заказ.
Если Вам нужны решения задач по Физике из методички Чертова А.Г. для заочников или решение задач из задачников Прокофьева, Чертова, Воробьёва и Волькинштейна или любых других решений по физике или гидравлике, воспользуйтесь сайтом fiziks.ru

Статья по теме: Наружного обтекания

Область знаний: теплообменники, печи, теплоперенос, паровые котлы, нагревание, горение, топлива, теплообмен

Скачать полный текст

В [7] для одностороннего наружного обтекания подчеркнуто безусловное преимущество поперечного обтекания перед продольным. В [25] проведено сравнение продольного обтекания трубного пучка с dB=17 мм и ст;=1,5, поперечного обтекания пучка шахматной компоновки с ffi = 2, 0Д=1,47 и коридорной компоновки с Oi=2, d2=l,5. Показано, что утверждение безусловного преимущества пучка перед каналом, которое сделано в [7], не имеет смысла, если дополнительно не оговорен диапазон значений Re, для которого проектируется теплообменник. Были найдены граничные Re потоков при сравнении продольного и поперечного обтеканий трубного пучка шахматной компоновки. Однако результаты соответствуют одностороннему наружному обтеканию, когда поправка е на степень приближения перекрестного тока к противотоку равна единице.[447, С.82]

Многообразие методик показывает необходимость создания единой универсальной методики. Естественно, эта методика должна быть основана на уравнениях теплоотдачи и гидроаэродинамики, которые используются при расчете теплообменников, а вычисления критериев сопоставления поверхностей не должны требовать большого объема работ. В этом отношении аналитический метод с использованием отношения критериев является более универсальным, чем графический. Однако аналитический метод реализуется в литературе лишь для простейшего' случая — одностороннего наружного обтекания. Двухстороннее обтекание остается до сих пор неизученным. Причина этого в том, что аналитическое решение для двухстороннего обтекания относительно сложно, так как нахождение сопряженных чисел Re (или скоростей) в широком диапазоне чисел Re при ручном счете весьма трудоемко. В этом случае единственным путем решения задачи является применение ЭВМ. Кроме того, существующие работы по рациональной компоновке гладкотрубных пучков при различных схемах обтекания и сравнение этих схем недостаточно полны, так как не охватывают весь диапазон режимных параметров теплоносителя, и часто основаны на , устаревших формулах по теплоотдаче и аэродинамике; поперечное обтекание исследовано лишь при большом числе труб по ходу потока; сравнение коридорной и шахматной компоновок трубного пучка проведено для фиксированных решеток с определенными значениями относительных шагов. Оптимизация геометрии решетки проведена лишь для одностороннего обтекания трубного пучка шахматной компоновки, а коридорный пучок не рассматривался. Доста-[447, С.15]

Для предельных случаев одностороннего наружного обтекания каналов, когда при i=H коэффициент Лн=0, или для одностороннего внутреннего обтекания, когда при i=B коэффициент Ав—0, формула (2.20) значительно упрощается.[447, С.29]

Таким образом, полученные для одностороннего наружного обтекания результаты по ReirP (рис. 5.2) позволяют объективно судить о значении ReH1rP для двухстороннего обтекания. Однако попытка использовать рис. 5.1, построенный для одностороннего обтекания при сравне:[447, С.78]

Решение этой задачи имеется в [24, 25], однако оно соответствует лишь частному случаю одностороннего наружного обтекания и заданная решетка рассматривается без анализа влияния относительных шагов. Так, в [25] для воздухоподогревателя П;У при гн=300°С проведено графическое сравнение коридорной компоновки с а\=2 и 02=1,5 и шахматной с 0i = 2 и ад = 1,47. Показано существенное преимущество шахматной решетки в диапазоне значений Re, при которых возможна работа установки. В [24] сравнены коридорная и шахматная компоновки для пароперегревателя. Однако для шахматного пучка взяты трубы меньшего диаметра. Ранее было показано, что уменьшение rfB приводит к улучшению характеристик аппарата, поэтому шахматный пучок имел заведомо лучшие характеристики. В этих работах не учитывались поправки Сгн и Я2Н на число труб по ходу потока, поэтому полученные результаты справедливы при большом значении Z.[447, С.75]

Подобный способ задания условий и аналитическое решение уравнений были использованы в [11] для одностороннего наружного обтекания поверхности теплообмена. В качестве характеристик поверхностей рассматривались величины Q, F, NI (I=H — наружный теплоноситель) .[447, С.23]

В литературе имеются рекомендации, например [7], по определению отношения фронтальных сечений для одностороннего наружного обтекания каналов. Согласно этой методике, в основу которой положена задача 2, находили значение RNO при Aftf=idem, а само отношение S/2/S/i вычисляли при условии Q=idem, исходя из уравнения неразрывности. Нетрудно заметить, что подобные вычисления справедливы лишь в том случае, когда отношения критериев сравнения подчиняются равенству ти=т)<;=11#(,== 1.т- е- при существовании граничного числа Re,-/rp в исследуемом диапазоне значений числа Рейнольдса. При числах Re,-,, отличных от граничного, или при отсутствии таковых (т1и=^=1 во всем исследуемом диапазоне значений числа Рейнольдса) результаты расчета по рекомендациям [7] и по (2.46) различаются[447, С.41]

Вначале рассмотрим предельный случай одностороннего наружного обтекания. Из (5.1) найдем уравнение для вычисления отношения и]Е:[447, С.80]

При Дг—О, т. е. при Дв = 0 для t = B или Дн=0 для г=н, реализуются предельные случаи одностороннего внутреннего или наружного обтекания каналов.[447, С.30]

Указанное обстоятельство, а также повышенные сопротивления сребренных каналов приводят к выводу о нецелесообразности их использования в условиях наружного обтекания запыленными потоками. Более перспективны цилиндрические и коаксиальные трубчатые каналы. Последние требуют дополнительного опытного исследования.[341, С.653]

Как видно из (5.23), значение Re"fH при 8i = l и Ргн=1 определяется лишь относительными шагами решетки. В этом случае Re""" не зависит от вида теплоносителя и его параметров, результаты расчета по (2.35) для одностороннего наружного обтекания и по (5.23) для двухстороннего обтекания совпадают. Таким образом, при 8i = l для нахождения минимально возможных значений Re""H можно использовать рис. 5.5. При 8^1 значение Re""11 зависит от теплофизических свойств потоков, особенно для малых значений Лф. Результаты расчета по (5.23) представлены на рис. 5.6 в виде зависимости Re""H от Лф для нескольких значений амин и 8i = 0,95. Из графиков следует, что с возрастанием Лф граничное Re"fH также возрастает, приближаясь при Л,!,3>1 к Re^ для одностороннего наружного обтекания.[447, С.87]

... отрезано, скачайте архив с полным текстом ! Полный текст статьи здесь

Задачи по теоретической механике из сборника курсовых работ под редакцией А.А. Яблонского, Тарга, Кепе, Диевского, Мещерского и любого другого на заказ. Быстро, качественно, все виды оплат, СМС-оплата.
Вы так же можете заказать решение задач и по другим предметам: химия, высшая математика, строймех, сопромат, электротехника, метрология, ДМ, ТММ и другие.

СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ

Перейти к перечню использованной литературы

На главную