На главную
ПОМОЩЬ СТУДЕНТАМ!!!
Готовые решения задач по теормеху из методичек Тарга С.М. 1988 и 1989 г. и старых методичек 1978, 1982 и 1983гг.. Решение любых задач по термеху на заказ.
Если Вам нужны решения задач по Физике из методички Чертова А.Г. для заочников или решение задач из задачников Прокофьева, Чертова, Воробьёва и Волькинштейна или любых других решений по физике или гидравлике, воспользуйтесь сайтом fiziks.ru

Статья по теме: Определении температурных

Область знаний: теплообменники, печи, теплоперенос, паровые котлы, нагревание, горение, топлива, теплообмен

Скачать полный текст

Как показано в предыдущих главах, при определении температурных полей на электрических моделях учет зависимости X (Т) может быть произведен методом последовательных приближений на сетках омических сопротивлений, а также введением новой функции с помощью специальных преобразований.[117, С.206]

Расчет тем п е ратурных напряжений в системе кожух — футеровка. При определении температурных напряжений в кожухе и футеровке печи, работающей при высоких и повышенных температурах, можно пользоваться методом, изложенным ниже.[381, С.246]

Следует отметить, что температурная инерция, искажая наблюдения, может лишь ослабить наблюдаемую картину гистерезиса. Поэтому, когда речь идет только о доказательстве самого факта существования гистерезиса, можно не говорить о влиянии температурной инерции. До сих пор при определении температурных коэффициентов удлинения явление гистерезиса не учитывалось. Начальное направление чередования температурных состояний бралось произвольным, тогда как длина тела, согласно описанному выше, -должна зависеть от выбора начального направления, что скажется и на величине определяемого коэффициента удлинения. В качестве примера можно рассмотреть любые достаточно[339, С.209]

Достоверные сведения об утечках пара в турбине позволяют получить не только уточненные данные для расчета осевого усилия, но и более правильное представление о процессе теплообмена между паром и соответствующими элементами проточной части. Последнее обстоятельство играет существенную роль при определении температурных полей роторов и корпусов, а также их тепловых расширений.[117, С.214]

На рис. 5.7 приведено сравнение опытных и расчетных данных по изменению температур на расточке ротора в районе камеры регулирующего колеса при пуске как из холодного, так и из горячего состояния. Как видно из рисунка, совпадение результатов расчета и эксперимента вполне хорошее (их разница не превышает 10-20"С, т.е. 3-5% fMaKC). Необходимо отметить, что изменение а при определении температурных полей ротора на режимах пуска сравнительно мало сказывается на результатах расчета, что объясняется высокими значениями критерия Bi для ротора.[119, С.131]

Быстрые переходные процессы неблагоприятно отзываются на тепловом состоянии турбины, особенно при полном сбросе нагрузки до величины, отвечающей лишь собственным нуждам. При этом поднимается начальное давление и сильно снижается температура пара в процессе его дросселирования в клапанах, в результате чего может возникать резкое местное охлаждение в паровой коробке и далее по потоку. Эти опасные явления должны учитываться при определении температурных напряжений в роторах и корпусах.[52, С.25]

На рис. 7.16 формула (7.2) сопоставлена с опытными данными, полученными при кипении азота и кислорода, а на рис. 7.17 — при кипении водорода, неона, аргона и гелия. Из рисунков видно, что основные представленные здесь опытные данные, полученные при кипении жидкостей на разных поверхностях нагрева (трубы, проволочки, пластины, торцы стержней), изготовленных из различных материалов (меди, латуни, бронзы, никеля, нержавеющей стали, платины), располагаются около расчетной кривой (7.2) с разбросом ±35%. Если учесть, что при кипении криогенных жидкостей температурные напоры исчисляются градусами и даже десятыми долями градуса, то такой разброс не является чрезмерно большим *. Опытные данные, в которых температурные напоры исчислялись сотыми долями градуса (например, данные авторов [32], полученные при кипении гелия на торце медного стержня), на график не наносились, так как в этих опытах ошибки при определении температурных напоров и соответственно коэффициентов теплоотдачи могут быть весьма велики.[319, С.208]

i Вследствие отсутствия в литературе достаточно достоверных данных о закономерностях локальной теплоотдачи на профиле при определении температурных полей лопаток турбин обычно выполняются два варианта расчета: один — предполагает возможность существования на профиле в натурной турбине ламинарного пограничного слоя с переходом в турбулентный, другой — существование на профиле только турбулентного пограничного слоя.[169, С.61]

Ъ т НГ^-КГ^сек (см.§2.О. Следовательно, для определения нестационарных температурных полей при импульсном лучистом нагреве подобных тел. весьма широкое применение может найти второе упрощение. Использование первого упрощения практически возможно только при н> 10 см'1 (преимущественно для модели неограниченной пластины), так как при «< 10 см"1 значения Т настолько велики, что пренебрежение теплоотдачей тела становится недопустимым. Если Г •=* 2Г , то для моментов времени .близких к Т , при определении температурных полей необходимо пользоваться модифицированным уравнением теплопроводности с источником тепла.[353, С.546]

теплообмена между поверхностями контакта; роста начальной температуры охлаждающего воздуха; подогрева охлаждающего воздуха {подогрев связан с расходом воздуха охлаждения); материала диска компрессора; зависимости от температуры коэффициентов теплопроводности материалов диска газовой турбины, диска компрессора и вала ротора; величины времени подъема температуры газа; величины температуры газа перед лопатками газовой турбины и ряда других конструктивных факторов. Анализ температурных полей при изменении времени пуска газа от О (т. е. мгновенный подъем температуры) до 30 сек показал, что величина интервала времени, в течение которого происходит пуск газа, на температурное поле диска газовой турбины не влияет. Некоторым подтверждением правильности расчета граничных условий при определении температурных полей роторов, конструкции которых подобны изображенным на рис. 1, 2, и мето-[343, С.407]

через цилиндрическую прослойку. Результаты эксперимента представлены в виде графиков на рис. 1-4. Полученные зависимости справедливы только для данного вида изоляции и определенных температурных условий. Из работ зарубежных авторов по многослойной изоляции следует отметить [Л. 38—40]. Работа [Л. 38] посвящена применению многоэкранной изоляции. Указывается, что такую изоляцию можно применять в области как низких, так и высоких температур, например, для изоляции МГД генераторов и для сверхзвуковых самолетов (температуры до 1 100 °С). Простые невакуумные системы, состоящие из алюминиевых экранов с прослойками воздуха между ними, эффективны для средних температур. Толщина изоляции выбирается в зависимости от условий и составляет 3—5 см. В данной статье рассматривается только радиационная составляющая теплового потока в системе экранной изоляции. Отмечается, что, кроме трудности при определении температурных полей экранной изоляции, встречаются еще затруднения при практическом ее применении. Особое внима-[152, С.17]

Полный текст статьи здесь

Задачи по теоретической механике из сборника курсовых работ под редакцией А.А. Яблонского, Тарга, Кепе, Диевского, Мещерского и любого другого на заказ. Быстро, качественно, все виды оплат, СМС-оплата.
Вы так же можете заказать решение задач и по другим предметам: химия, высшая математика, строймех, сопромат, электротехника, метрология, ДМ, ТММ и другие.

СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ

Перейти к перечню использованной литературы

На главную