На главную
ПОМОЩЬ СТУДЕНТАМ!!!
Готовые решения задач по теормеху из методичек Тарга С.М. 1988 и 1989 г. и старых методичек 1978, 1982 и 1983гг.. Решение любых задач по термеху на заказ.
Если Вам нужны решения задач по Физике из методички Чертова А.Г. для заочников или решение задач из задачников Прокофьева, Чертова, Воробьёва и Волькинштейна или любых других решений по физике или гидравлике, воспользуйтесь сайтом fiziks.ru

Статья по теме: Оптимальных параметрах

Область знаний: теплообменники, печи, теплоперенос, паровые котлы, нагревание, горение, топлива, теплообмен

Скачать полный текст

Снижение нагрузки до 135 т/ч при оптимальных параметрах уменьшало количество жидкого шлака, вытекающего через циклонные летки, при этом в летку пода шлак шел только со стороны фронтового экрана. При дальнейшем снижении нагрузки до 125 т/ч шлак застывал как в циклонных, так и в подовой летках. Таким образом, надежное жидкое шлакоудаление без флюсования при сжигании кузнецкого угля марки Г может быть обеспечено при нагрузке котла не ниже 135—140 т/ч.[397, С.70]

Следует отметить, что существенно неосевой выход потока из рабочего колеса при оптимальных параметрах не является специфической особенностью центростремительной ступени. Это видно непосредственно из рис. 1.5. Вместе с тем, поскольку в осевой ступени высота лопаток рабочего колеса не может сильно отличаться от высоты лопаток соплового аппарата, значение расходной составляющей скорости c2z однозначно определяется уравнением расхода G = Jid2/2p2c2z (d2 и /2 следует считать заданными). Величина угла Ра при этом должна быть получена из выходного треугольника скоростей, т. е. имеем случай, изображенный на рис.- 1.5, б. Предварительное задание угла |32 может привести к неконструктивным соотношениям высот проточной части, тогда как в центростремительной ступени высоты лопаток соплового аппарата и рабочего колеса (на выходе) могут существенно отличаться, что делает принципиально возможным случай, показанный на рис. 1.5, а.[190, С.23]

При больших осевых зазорах на пути к РК размеры капель в греющем паре существенно уменьшаются из-за испарения. В результате дробления и испарения при оптимальных параметрах греющего пара радиусы капель перед входом в РК могут достигнуть величины менее 10 мкм, а коэффициент их разгона по отношению к основному потоку приблизиться к единице. Такие капли не опасны для правильно сконструированных лопаток; кроме того, пересекая РЛ, они совершают работу. Измерения, выполненные в опытах ЛПИ, показали, что использование перегретого греющего пара не приводило к укрупнению капель в основном потоке из-за срыва их с нагретой пленки. Положительный эффект от выдува пара сказывается также в сглаживании неравномерности поля скоростей за НА, что уменьшает ПАС и повышает к. п. д. ступени. Этот эффект, а также уменьшение потерь на раз-[52, С.240]

Подобно тому как при определении к. п. д. мы анализируем составляющие теплового 'баланса, при исследованиях температуры стенки радиационного пароперегревателя желательно знать тепловые потоки и условия теплоотдачи от стенки к пару. Основной характеристикой радиационного пароперегревателя является зависимость температуры стенки от нагрузки парогенератора при оптимальных параметрах топочного процесса и средствах регулирования перегрева. Типовые характеристики этого рода показаны на рис. 9-16,а. При количественном регулировании, т. е. при регулировании числом действующих горелок, особенно для высокореакционных топ-лив, они изменяются .незначительно, в результате чего при снижении, нагрузки может произойти повышение температуры стенки. Качественное регулирование, т. е. одновременное изменение подачи топлива и воздуха на все горелки, сопровождается равномерным по всей топке и более глубоким снижением величины тепловых потоков, в связи с чем более вероятно снижение температуры стенки. Исследование этих вопросов служит одной из предпосылок для правильного выбора способа регулирования нагрузки на данном парогенераторе.[215, С.212]

Расчет параметров ДРОС при замене определенного числа осевых ступеней, т. е. при предварительно заданных /?0*, TQ, П0 (табл. 1.2), показывает, что замена двух ступеней в турбинах К-300-240 и К-800-240 приводит к недоиспользованию возможной .мощности ДРОС, так как скорости иг С 500 м/с. Это ведет также, как отмечалось выше, к снижению к. п. д. В турбинах К-1200-240 и К-500-60/3000 иг > 500 м/с. Для этих турбин ДРОС не может сработать теплоперепад первых двух ступеней ЦНД при оптимальных параметрах жир из-за прочностных ограничений. Наиболее благоприятные результаты получаются для турбины К-800-240 при замене трех ступеней. В этом случае их « 500 м/с, G мало отличается от оптимального значения и к. п. д. близок к максимальному. Конечно, во всех рассмотренных случаях возможно отклонение от оптимальных параметров к и рт для приведения в соответствие теплоперепадов ДРОС и заменяемых осевых ступеней. Это приведет к снижению к. п. д.[190, С.43]

Сопоставление параллельной и смешанной схем при средних оптимальных параметрах (недогрев 10° С и температура воды в обратной трубе 20° С) приведено в табл. 5-5.[103, С.100]

Из рис. 23 видно влияние числа подводов тепла в газовой ступени на к. п. д. ПГУ. Расчеты выполнены при т]к = 0,87, т|т == = 0,88, параметрах пара 240 ата, 560/565° С и оптимальных параметрах газовой ступени.[109, С.44]

В качестве примера можно указать, что на моторном режиме [14] турбины К-200-130 при рк = = 4 кПа ЦСД требовал расхода пара 11 т/ч, ЦНД — 3,6 т/ч и общий расход условного топлива был 2,7 т/ч; при рк = 6 кПа эти величины были соответственно 13,0; 4,5 и 3,2 т/ч. При оптимальных параметрах охлаждающего пара его расход может быть снижен по сравнению с указанным. В опытах с этой турбиной после работы в течение 5 ч на моторном режиме при р„ = 7 кПа (с расходом пара 19 т/ч ЦСД и 6 т/ч ЦНД) тепловое состояние турбины стабилизировалось и было достаточно близко к ее состоянию при мощности 140 МВт; при этом в ЦСД рассогласование температур не превышало 40 К, а в ЦНД расхолаживание первой ступени не превосходило 60 К, а перегрев последней ступени не был более 105 К. Такое тепловое состояние ци-[52, С.92]

Выбор метода подготовки воды для конкретных условий должен проводиться, в первую очередь, по технологическим соображениям, а если им отвечают несколько способов обработки воды, то окончательный выбор делается на основании технико-экономических расчетов, выполненных при оптимальных параметрах для каждой схемы.[13, С.28]

При разработке технологической схемы опреснительной установки необходимо учитывать ряд технических и экономических требований, обеспечивающих ее совершенство. К ним относятся высокая надежность и простота при максимальной длительности работы, обеспечение заданной производительности при оптимальных параметрах теплоносителя и вырабатываемого пара. При проектировании необходимо добиваться минимальных массовых и габаритных характеристик всех элементов технологической схемы, что в значительной степени зависит от интенсификации и оптимизации происходящих в них процессов.[28, С.18]

Повышение средней температуры подвода теплоты в цикле может быть в определенных условиях достигнуто с помощью введения промежуточного перегрева пара. Введение промежуточного перегрева должно повышать экономичность и снижать конечную влажность пара в турбине до12—14 %. Однако следует иметь в виду, что если снижение конечной влажности достигается всегда, то повышение экономичности цикла достигается при применении промежуточного перегрева только в определенных условиях при оптимальных параметрах. На рис. 3-8 показан график зависимости tj™ при введении промежуточного перегрева до той же температуры taa — ~ t0 от давления пара, отбираемого на промежуточный перегрев. На графике видно, что имеется оптимальное значение давления промежуточного перегрева /?™т < 0,5 р0. При рпп < <; 0,2 р0 промежуточный перегрев приводит к потере экономичности, так как отработавший пар за турбиной будет иметь более высокую энтальпию, а это приведет к увеличению потерь в холодном источнике цикла и к снижению термического к. п. д.[87, С.40]

Подавляющая часть исходной информации, используемой при комплексной оптимизации параметров разрабатываемых теплоэнергетических установок, как было показано в § 1 настоящей главы, должна рассматриваться как неопределенная. Соответственно в отличие от задач при детерминированном и вероятностно-определенном заданиях исходной информации здесь нельзя найти строго однозначное решение. Поскольку исходная информация объективно содержит определенную погрешность, то также объективно существует зона равной экономичности решений об оптимальных параметрах теплоэнергетической установки. Существование зоны равной экономичности (зоны неопределенности) оптимальных решений имеет принципиальное значение и ставит новые проблемы при оптимизации параметров теплоэнергетических установок в условиях неопре деленности по сравнению с традиционным детерминированным подходом.[111, С.182]

Полный текст статьи здесь

Задачи по теоретической механике из сборника курсовых работ под редакцией А.А. Яблонского, Тарга, Кепе, Диевского, Мещерского и любого другого на заказ. Быстро, качественно, все виды оплат, СМС-оплата.
Вы так же можете заказать решение задач и по другим предметам: химия, высшая математика, строймех, сопромат, электротехника, метрология, ДМ, ТММ и другие.

СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ

Перейти к перечню использованной литературы

На главную