На главную
ПОМОЩЬ СТУДЕНТАМ!!!
Готовые решения задач по теормеху из методичек Тарга С.М. 1988 и 1989 г. и старых методичек 1978, 1982 и 1983гг.. Решение любых задач по термеху на заказ.
Если Вам нужны решения задач по Физике из методички Чертова А.Г. для заочников или решение задач из задачников Прокофьева, Чертова, Воробьёва и Волькинштейна или любых других решений по физике или гидравлике, воспользуйтесь сайтом fiziks.ru

Статья по теме: Паротурбинного преобразователя

Область знаний: теплообменники, печи, теплоперенос, паровые котлы, нагревание, горение, топлива, теплообмен

Скачать полный текст

Достоверность представленных выше целевых функций математических моделей первого уровня может быть определена только при сопоставлении полученных на их основе расчетных результатов и данных натурных испытаний ПТУ с ДФС. Для этой цели используем, например, данные стендовых испытаний паротурбинного преобразователя для космической энергетической установки мощностью 1,3 кВт [118, 138]. В этом преобразователе применена одноступенчатая турбина, а в остальном его структурно-поточная схема аналогична изображенной на рис. 2.2. Значения термодинамических параметров ДФС в узловых точках циклов представлены в [138] (см. рис. 9.1) и равны: Tt — 643 К, Ts = = 373 К, Т 12 = 303 К, р4- = 34СО Па. Полученная с использова-[195, С.163]

Большой интерес представляют проведенные в СССР исследования комбинированных фототепловых гелиоэнергетических установок, в которых теплота, отводимая от фотоэлектрического преобразователя, используется в паротурбинном преобразователе с фреоном в качестве рабочего тела. В случае применения кремневых фотоэлементов термический КПД паротурбинного преобразователя составляет 7 •%, а при использовании высокотемпературных фотоэлементов, например из арсенида галлия, можно при тех же условиях повысить r\t паротурбинного преобразователя до 30 % [25].[195, С.22]

Возрастание параметров jV0. в. х и N0. э способствует уве-' личению удельного расхода охлаждающей воды. В то же время из рис. 10.4, а видно, что целевая функция имеет резко выраженный: минимум по температуре 7Y Для объяснения этого обстоятельства рассмотрим особенности формирования величины Мв и схемы подачи воды в холодильники ЭХУ, которые реализуются по мере роста температуры Те, начиная со значения Т„. в. Сначала Тз не превосходит значения величины Ts opt и тем более 7^ opt, а параметр А возрастает от отрицательных значений до нуля (см. рис. 10.4, б). Это означает, что подача воды осуществляется по схеме, изображенной на рис. 10.3, б, а расход воды lV0. B. x/[i (Т8 — АТХ) — iB (Т0, в)], первоначально прокачиваемый ^ерез холодильник пароэжекторной холодильной машины, при А < О превосходит, а при А = 0 равен расходу, необходимому для отвода теплоты N0, э от паротурбинного преобразователя при увеличении энтальпии водяного потока от i'B (Ts — АГХ) до iB (Т5 opt — АГХ). На рассматриваемом участке, несмотря на некоторое увеличение параметра N0. в. х, снижение Мв происходит под воздействием увеличения разности энтальпий водяного потока на холодильнике пароэжекторной холодильной машины iB (Ts — АГХ) — t'BJTo. в)- Как видно из рис. 10.4, б, при Т8 = = T/t Opt параметр А = 0, следовательно, схема 10.3, б является оптимальной для подачи воды в холодильники ЭХУ. При дальнейшем увеличении температуры Те параметр А становится положительным и монотонно возрастает. В диапазоне температур TS Opt -С < Ts ^ Т5 opt это свидетельствует о нарушении условия (10.7), когда расход воды, прокачиваемой через холодильник пароэжекторной холодильной машины, оказывается недостаточным для отвода теплоты lV0. э от паротурбинного преобразователя за счет повышения энтальпии водяного потока от iB (Ts — А7\) ДО *'в (Тs opt — Д7\)- Это вынуждает прокачивать воду через холодильники ЭХУ по схеме 10.3, в, которая при Ts = T5ovt трансформируется в схему 10Д а, что ведет к росту Мъ вследствие увеличения па раметров Afo. э и Af0. B. х, а также снижения разности энтальпий водяного потока на холодильнике паротурбинного преобразователя iB (T5 opt — АГХ) — гв (Т8 — АГХ).[195, С.198]

Теплота от паротурбинного преобразователя отводится в неизотермическом процессе 8 — 10. Коэффициент теплоотдачи от ДФС не превосходит ЫО3 Вт/(м2-К). Это вынуждает учитывать термическое сопротивление теплоносителя и стенок труб при расчете удельной площади холодильника-излучателя ПТП, которая при одной излучающей поверхности вычисляется по формуле[195, С.201]

С ростом давления р3 одновременно происходит перераспределение перепадов энтальпий, срабатываемых на турбине и паровом сопле конденсирующего инжектора в сторону увеличения последнего. График изменения параметра Як. „ = (is — i4)l(ii— is) представлен на рис. 10.8, б. Рост кратности циркуляции рабочего тела D в ПТП и параметра йк. и, несмотря на некоторое повышение давления потока на выходе из конденсирующего инжектора, приводит к увеличению доли затрат мощности турбогенератора на привод циркуляционного насоса и снижению эффективного КПД паротурбинного преобразователя.[195, С.205]

Область допустимых значений оптимизируемых переменных формируется системой неравенств (10.25) — (10.33). Для конденсации пара жидкость, подаваемую в пассивное сопло конденсирующего инжектора, необходимо предварительно охладить в холодильнике-излучателе ниже температуры конденсации в прямом цикле ПТП Т5. Это условие отражается ограничением (10.30). Выполнение условия (10.31) соответствует завершению процесса дросселирования толуола в парожидкостной области диаграммы состояний, т. е. генерации холода парокомпрессионной холодильной машиной. Удовлетворение неравенств (10.32) и (10.33) обеспечивает работоспособность холодильников-излучателей соответственно паротурбинного преобразователя и парокомпрессионной холодильной машины при лучистом теплообмене с Землей и другими планетами. Минимальное значение температуры Т " ю в неравенстве (10.27) должно превышать температуру плавления ДФС, а также наряду с минимальным значением температуры Т ц в (10.28) превосходить величину ([195, С.203]

Рис. 10.12. Зависимость номинальной мощности паротурбинного преобразователя от температур Г0. в и Гкол[195, С.209]

паротурбинного преобразователя и пароэжекторной холодильной машины (рис. 10.1 и 10.2). На схемах приняты следующие обозначения элементов: ПГ — парогенератор; Т —• турбина; Р — регенератор; РФ — рефрижератор; Д — дроссель; Я — насос; Э — эжектор; ЭГ — электрогенератор.[195, С.191]

причем значение температуры водяного потока на выходе из холодильника паротурбинного преобразователя не превышает величины Т 5 — АТХ.[195, С.195]

равный ~A/[is(Ts — ЛГХ) — i* (Т0. в)1- В этом случае температура водяного потока на выходе из холодильника паротурбинного преобразователя достигает величины Т5 — АГХ. Если Т8 > Ts, то паротурбинный преобразователь и пароэжекторная холодильная машина также имеют отдельные холодильники. В случае выполнения условия[195, С.195]

на рис. 10.3, г. Уменьшение величины Мв в этой зоне является результатом возрастания разности энтальпии водяного потока на холодильнике паротурбинного преобразователя JB (Т5 —[195, С.200]

... отрезано, скачайте архив с полным текстом ! Полный текст статьи здесь

Задачи по теоретической механике из сборника курсовых работ под редакцией А.А. Яблонского, Тарга, Кепе, Диевского, Мещерского и любого другого на заказ. Быстро, качественно, все виды оплат, СМС-оплата.
Вы так же можете заказать решение задач и по другим предметам: химия, высшая математика, строймех, сопромат, электротехника, метрология, ДМ, ТММ и другие.

СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ

Перейти к перечню использованной литературы

На главную