На главную
ПОМОЩЬ СТУДЕНТАМ!!!
Готовые решения задач по теормеху из методичек Тарга С.М. 1988 и 1989 г. и старых методичек 1978, 1982 и 1983гг.. Решение любых задач по термеху на заказ.
Если Вам нужны решения задач по Физике из методички Чертова А.Г. для заочников или решение задач из задачников Прокофьева, Чертова, Воробьёва и Волькинштейна или любых других решений по физике или гидравлике, воспользуйтесь сайтом fiziks.ru

Статья по теме: Поверхности обращенной

Область знаний: теплообменники, печи, теплоперенос, паровые котлы, нагревание, горение, топлива, теплообмен

Скачать полный текст

В теплогенераторах, работающих на высокотемпературных теплоносителях, циркуляция теплоносителя принудительная, а температура нагрева ниже температуры насыщения при данном давлении. Теплоносители в процессе эксплуатации подвергаются термическому разложению, которое происходит на границе теплоносителя с греющей стенкой, т. е. в пограничном слое. По этой причине у термостойких ВОТ (ДФС, ДТМ и КТ-2) на греющей стенке образуется кокс, у термически малостойких (масла АМТ-200 и ИС-40А) образуются пузырьки газообразных продуктов разложения, которые с увеличением плотности теплового потока сливаются между собой, образуя сплошную пленку. Образование на поверхности нагрева кокса или газовой пленки резко ухудшает теплообмен между ВОТ и поверхностью нагрева. Во избежание этого для всех ВОТ при турбулентном течении их в трубах максимальная температура стенки не может превышать более чем на 20 °С предельную температуру применения Гк данного теплоносителя, так как при температуре на 30...40°С выше tK наступает период интенсивного разложения теплоносителя с образованием на греющей поверхности слоя кокса либо газовой пленки. В современных теплогенераторах ВОТ, радиационная поверхность нагрева которых выполнена в виде змеевика с плотной навивкой, теплопередача осуществляется через поверхность, обращенную внутрь, к вертикальной оси змеевика. Во всех гидродинамических режимах течения ВОТ наименьшие значения коэффициента теплоотдачи наблюдаются на поверхности, обращенной внутрь змеевика, а следовательно, эта область является наиболее тепло-напряженной. В связи с этим предельную плотность теплового потока для теплогенератора ВОТ змеевикового типа подсчитывают по формуле[311, С.292]

Критическая плотность теплового потока вычисляется по уравнению (1-1). Опыты показали, что величина первой критической плотности теплового потока для пластин, поставленных на широкую грань и омываемых со всех сторон, на 20—25% меньше, чем для пластины при кипении на одной поверхности, обращенной вверх. Это объясняется тем, что при кипении жидкости на нижней плоскости пластины затруднена эвакуация паровых пузырей, и это способствует более раннему наступлению пленочного режима.[316, С.312]

Температура стенок экранных труб зависит от степени их загрязнения и покрытия летучей золой со стороны поверхности, обращенной к обмуровке. Для практических расчетов можно принимать[37, С.177]

Схема экспериментальной установки [Л. 4], предназначенной для исследования критического теплового потока при 'кипении воды и различных спиртов при давлении от 1 до 60 бар, показана на рис. 4-7. Она представляет собой горизонтальный цилиндрический барабан 1, с одного конца которого приваривается днище 2, а с другого фланец 3. Внутри барабана, залитого исследуемой жидкостью (8—9 А), помещается калиброванная нихромовая проволока диаметром 1 мм. или пластинка 5 длиной 150 мм. с толщиной 0,1 — 1,0 лш и шириной 3—10 мм. Пластина устанавливается на внутренней стороне крышки барабана 4 на ребро или на широкую грань в горизонтальной плоскости. При установке пластины на широкую грань нижняя поверхность покрывается парафином или тефлоном. Кипение жидкости в этом случае происходит только на поверхности, обращенной вверх. При отсутствии указанного покрытия кипение имеет место на обоих поверхностях пластины. Питание пластины производится от низковольтного двигатель-генератора постоянного тока 6 через вводы Т. Для измерения падения напряжения на расстоянии 8—10 мм от оплавленных концов пластины 8 приварены четыре провода. Концы пластины оплавляются латунью во избежание нагревания в контактах и местах перехода. Электрические провода выводятся от пластины наружу через штуцера 9 в крышке барабана.[336, С.240]

Критическая плотность теплового потока вычисляется по уравнению (3-34). Опыты показали, что величина первой критической плотности теплового потока для пластин, поставленных на широкую грань и омываемых со всех сторон, на 20—25% меньше, чем для пластины, при кипении на одной поверхности, обращенной вверх. Это объясняется тем, что при кипении жидкости на нижней плоскости пластины затруднена эвакуация паровых пузырей, и это способствует более раннему наступлению пленочного режима. Полученные опытные данные для различных жидкостей по первой[336, С.242]

Инерционная область для капель диаметром до 10 мкм. В ядре потока частицы, так же как и в диффузионной области, следуют турбулентным пульсациям в газе, т. е. k^, ~ ED- Однако приобретенный в турбулентном пограничном слое импульс может оказаться достаточным для того, чтобы частица преодолела сопротивление вязкого подслоя и достигла стенки вследствие инерции. Сила Магнуса и отдув капли из-за испарения ее поверхности, обращенной к стенке, также могут быть существенны для этих капель.[172, С.74]

Для труб НРЧ котлов СКД, работающих в зоне максимальных тепловых потоков, характерно образование поперечных рисок на наружной поверхности, обращенной в топку. Выдвинута гипотеза об усталостном происхождении «рисок» за счет возникновения циклических температурных напряжений. Серия опытов, выполненных на моделях методом электротепловой аналогии, показала, что наиболее вероятным источником возникновения колебаний температуры металла является колебание теплового потока. Проведены экспериментальные замеры пульсаций температуры металла труб НРЧ ряда котлов СКД (ТГМП-114, ТГМП-314, ТГМП-324, П-50), а также единичные замеры пульсаций температуры факела в топке и падающих тепловых потоков. Установлено, что всем обследованным типам котлов СКД присуща непрерывная пульсация температур металла, идентичная пульсации температуры факела. Величина пульсации температуры металла меняется в пределах 5—25° С при периоде колебаний 10-М5 С. В отдельных случаях фиксировались колебания температур с размахом до 50° С. Проведены расчеты напряженного состояния металла с учетом влияния циклических температурных напряжений для оценки долговечности работы экранных поверхностей. Показано, что при температуре стенки выше 500° С ресурс работы тр~$б НРЧ в условиях пульсирующего температурного поля падает более чем на 50%. Библ. — 8 назв., ил. — 8, табл. — 2.[175, С.245]

Для подогретой горизонтальной поверхности, обращенной вниз, или холодной, обращенной вверх, интенсивность движения воздуха и конвективного теплообмена незначительна. Здесь так же, как и в первом случае, с увеличением площади поверхности осложняется подтекание воздуха к ней и средний коэффициент конвективного теплообмена уменьшается.[253, С.23]

Наибольшее значение коэффициент теплоотдачи а приобретает при горизонтальной поверхности, обращенной греющей стороной вверх. Формула (282) со значениями постоянных, приведенных в табл. 4, применима для любых капельных, и газообразных жидкостей при Рг ^ 0,7. Если греющая сторона горизонтальной поверхности обращена кверху, значение коэффициента теплоотдачи а, рассчитанного по формуле (282), увеличивают на 30%, а при обращении греющей стороны книзу — уменьшают на 30%.[374, С.178]

где коэффициент теплоотдачи на поверхности, обращенной внутрь змеевика а„, вычисляется по формулам [для Re = (0,6... 15) • 105; Рг = (7...67); ОД, = 8...18]:[311, С.292]

^пов и 4р может быть произведен с помощью номограммы (рис. 133), где приведены значения ос для вертикальных цилиндрических тел и -пластин высотой порядка 1 м и более. Если необходимо рассчитать потери плоской горизонтальной поверхности, обращенной вверх (омываемой воздухом сверху), полученное значение ак (или qK) умножают на поправочный коэффициент, равный 1,42; для плоской поверхности, обращенной вниз, множитель равен 0,435. Значения поправочного множителя k для горизонтальных цилиндрических тел различных диаметров приводятся на рис. 134.[39, С.223]

обмена равного соответственно I н 0,5. Фактическая темперлт\ра на поверхности, обращенной к пламени, б\ ILT находиться между кривыми / и 2. Температура емкостей содержащих жидкость, или через которые проходят пары, может быть ниже, поскольку емкости оччаждсштся этими продуктами.[422, С.77]

Полный текст статьи здесь

Задачи по теоретической механике из сборника курсовых работ под редакцией А.А. Яблонского, Тарга, Кепе, Диевского, Мещерского и любого другого на заказ. Быстро, качественно, все виды оплат, СМС-оплата.
Вы так же можете заказать решение задач и по другим предметам: химия, высшая математика, строймех, сопромат, электротехника, метрология, ДМ, ТММ и другие.

СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ

Перейти к перечню использованной литературы

На главную