На главную
ПОМОЩЬ СТУДЕНТАМ!!!
Готовые решения задач по теормеху из методичек Тарга С.М. 1988 и 1989 г. и старых методичек 1978, 1982 и 1983гг.. Решение любых задач по термеху на заказ.
Если Вам нужны решения задач по Физике из методички Чертова А.Г. для заочников или решение задач из задачников Прокофьева, Чертова, Воробьёва и Волькинштейна или любых других решений по физике или гидравлике, воспользуйтесь сайтом fiziks.ru

Статья по теме: Промышленных котлоагрегатов

Область знаний: теплообменники, печи, теплоперенос, паровые котлы, нагревание, горение, топлива, теплообмен

Скачать полный текст

Все поверхности нагрева промышленных котлоагрегатов представляют собой систему параллельно включенных по ходу среды труб, объединенных входным и выходным коллекторами. Расчет тепловых я гидравлических характеристик таких систем должен проводиться с учетом специфических особенностей их работы. По-[230, С.251]

По всей вероятности, кремниевая кислота способна вступать в различные реакции, например, с окислами железа с образованием ферросиликатов. На возможность протекания такого процесса указывает синхронное изменение концентрации железа и кремниевой кислоты при пуске промышленных котлоагрегатов СКД- Хорошо известен в настоящее время переход «нереакционношособной» кремниевой кислоты в «реакционнослоеобную» форму при движении среды по тракту котла, обусловленный процессами деполимеризации, гидролиза и тому подобных различных коллоидных кремне-[17, С.34]

Благодаря развитию теории горения и опыту эксплуатации совершенных конструкций газогорелочных устройств допустимые потери тепла от химической неполноты сгорания и коэффициент избытка воздуха в нормативном методе теплового расчета котлоагрегатов можно сократить [44]. Так, 3 с 1,5% при <хт = 1,15 можно уменьшить до 0,3% при ат = 1,08 для промышленных котлоагрегатов, работающих на природном газе, и до 0,2% при ат = 1,05 — 'для энергетических котлоагрегатов'.[50, С.66]

Обдувочные аппараты с перемещающейся зоной очистки принято делить на две группы: стационарные и выдвижные. Выдвижные обдувочные аппараты в свою очередь разделяются на маловыдвижные и глубоковыдвижные. Стационарные обдувочные аппараты неподвижно устанавливаются в обмуровке стен топки и газоходов. Эти аппараты широко применяются для обдувки конвективных пучков промышленных котлоагрегатов. Обдувка осуществляется при вращении обдувочной трубы. Маловыдвижные и глубоковыдвижные обдувочные аппараты отличаются ходом сопловой головки, которая совершает обратно-поступательное движение. Ход сопловой головки у глубоковыдвижных обдувочных аппаратов составляет 2—8 м. Выбор конструкции аппарата производится в зависимости от расположения обдуваемой поверхности, мощности котлоагрегата и его конструктивных особенностей. Радиус действия обдувочных аппаратов составляет 0,5—2 м. Расход пара на обдувочный аппарат в зависимости от его конструкции колеблется в пределах от 1 до 2 кг/с.[93, С.334]

Средние данные по обоим параллельно включенным блокам экономайзера (12 опытов) представлены в табл. 111-12. В среднем разбежка между блоками составляла 5%. Как видно из таблицы, теплопроизводительность экономайзера доходила до 0,35 Гкал/ч при довольно низкой температуре поступающих в него газов (порядка 120° С) и повышенном коэффициенте избытка воздуха (1,5—1,8). Испытания проводились в зимнее время при низкой температуре исходной воды. Среднегодовая теплопроизводительность блока ЭКБ-1 при установке его за хвостовыми поверхностями нагрева промышленных котлоагрегатов может быть принята 0,3 Гкал/ч при расходе воды 10 т/ч. Срок окупаемости составил около семи месяцев [59].[9, С.104]

Способы регулирования температуры пара промышленных котлоагрегатов без промежуточного перегрева пара[60, С.95]

Результаты многочисленных испытаний энергетических и промышленных котлоагрегатов показали, что КПД энергетических котлов с развитыми хвостовыми поверхностями нагрева примерно всего на 5 % выше КПД промышленных котлов типа[93, С.385]

Распространение пламени при сжигании газообразного топлива имеет весьма большое практическое, значение. Газовые горелки промышленных котлоагрегатов выдак-*' турбулентный поток.[416, С.41]

это обусловлено не конструктивными дефектами горелочных устройств, а качеством ведения топочного процесса, особенно при пониженных нагрузках. Абсолютный максимальный к. п. д., полученный при испытаниях, на 4—5% выше эксплуатационного. Приведенный анализ указывает, что повышение экономичности промышленных котлоагрегатов, оборудованных горелками с принудительной подачей воздуха, должно вестись в первую очередь не по линии разработки новых газогорелочных устройств, а по линии внедрения режимных карт и автоматизации процесса горения.[416, С.194]

с внутренней поверхностью нагрева и другими вещества-ми, присутствующими в теплоносителе. Все это требует определенной осторожности при использовании экспериментальных данных величины предела растворимости отдельных соединений для проведения расчетов по установлению их допустимых •концентраций в питательной воде промышленных котлоагрегатов.[17, С.35]

величины О.я использовались данные по спектральным излучательным способностям указанных материалов,заимствованные из работ [3,4]. Результаты расчета приведены на графике фиг.2. Они показывают, что селективность излучательных свойств золовых отложений на тепловос-принимающих поверхностях существенно влияет на теплообмен,снижая его величину до 30$. Наиболее сильное влияние проявляется при высоких значениях температуры и излучательных свойств топочной среды. Для стальной окисленной и неокисленной поверхностей результирующий поток излучения, рассчитанный с учетом реальных свойств поверхности, оказывается значительно большим /на 20 + 50$/, чем для серых поверхностей нагрева.Вместе с тем следует отметить,что в реальных условиях топочных камер энергетических котлов принятие допущения серости обменивающихся излучением сред и поверхностей при расчетах интегрального теплообмена в большинстве случаев не приводит к существенным ошибкам. Поэтому такое допущение и было использовано при разработке инженерного метода расчета теплообмена в топках энергетических котлов,базирующегося на уравнениях (8) •*• (12) .Коэффициент С , входящий в уравнение (II), определялся на основе опытных данных, полученных при испытаниях камерных топок промышленных котлоагрегатов. Средние значения его приведены ниже.[344, С.8]

Полный текст статьи здесь

Задачи по теоретической механике из сборника курсовых работ под редакцией А.А. Яблонского, Тарга, Кепе, Диевского, Мещерского и любого другого на заказ. Быстро, качественно, все виды оплат, СМС-оплата.
Вы так же можете заказать решение задач и по другим предметам: химия, высшая математика, строймех, сопромат, электротехника, метрология, ДМ, ТММ и другие.

СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ

Перейти к перечню использованной литературы

На главную