На главную
ПОМОЩЬ СТУДЕНТАМ!!!
Готовые решения задач по теормеху из методичек Тарга С.М. 1988 и 1989 г. и старых методичек 1978, 1982 и 1983гг.. Решение любых задач по термеху на заказ.
Если Вам нужны решения задач по Физике из методички Чертова А.Г. для заочников или решение задач из задачников Прокофьева, Чертова, Воробьёва и Волькинштейна или любых других решений по физике или гидравлике, воспользуйтесь сайтом fiziks.ru

Статья по теме: Промежуточных перегревов

Область знаний: теплообменники, печи, теплоперенос, паровые котлы, нагревание, горение, топлива, теплообмен

Скачать полный текст

Выбор параметров пара, число промежуточных перегревов, температуры питательной воды и единичной мощности турбоагрегатов имеют решающее значение для дальнейшего развития энерг гетики.[36, С.87]

Рост установленной мощности сопровождается непрерывным усложнением тепловой схемы станции — введением промежуточных перегревов и регенеративного процесса. Однако до тридцатых годов XX века к. п. д. паросиловой станции, увеличившийся почти в 2 раза по сравнению с к. п. д. станции начала XX в., был относительно низок и уступал к. п. д. дизеля.[36, С.98]

В табл. 8 приведены величины к. п. д. теоретических циклов в зависимости от начальных параметров пара и числа промежуточных перегревов. Противодавление /»2принято равнымО.ОЗ кг/см*, температура питательной воды для регенеративных циклов tn g?i; 0,8^K, где tH — температура фазового перехода.[36, С.48]

Фиг. 9, г, д, е. Величина к. п. д. идеальных регенеративных циклов в зависимости от температуры пара, температуры питательной воды и числа промежуточных перегревов (А — с двумя промежуточными перегревами; Б — с одним промежуточным перегревом; В — без промежуточного перегрева):[36, С.50]

Из фиг. 9, г, д, е следует, что регенеративные циклы при начальных параметрах пара р = 300 кг/см^, t = 650° С, tn в = — 320° С при применении промежуточных перегревов (одного и двух) термодинамически более совершенны, чем циклы без перегревов (кривые 2, фиг. 9, г). При дальнейшем росте начальной температуры пара влияние промежуточных перегревов на термодинамическое совершенство цикла возрастает еще более (кривые 3, 4 и 5, фиг. 9, г). При том же давлении р = 300 кг/см2 снижение начальной температуры пара до t = 600° С делает применение одного и двух промежуточных перегревов невыгодным. При пара-[36, С.48]

Основное отличие перспективных котельных агрегатов большой мощности от современных — большое количество передаваемого в них тепла (для блоков ПВК-200 (2гяг465 мгккал/час, для блока N = 700 мгвт Qi^ 1270 мгккал/час), более высокая температура и давление пара, введение промежуточных перегревов (до двух). Увеличение тепловой мощности вызывает существенные отклонения от общепринятых П-образных и Т-образных компоновок котельного агрегата. Представления об основных характеристиках мощных перспективных котельных агрегатов могут быть созданы только конкретной конструктивной разработкой ряда вариантов. Результаты такой работы приводятся в табл. 13, 14 и 14а.[36, С.69]

Рациональное решение вопроса о регулировании температуры пара за первым и за вторым промежуточными пароперегревателями может быть найдено, исходя из необходимости регулирования обеих температур по условиям надежности, учитывая вероятные отклонения фактических температур по газовому тракту от расчетных, а также по экономическим соображениям. При этом обоснованные диапазоны нагрузок котельного агрегата, в которых температуры обоих промежуточных перегревов пара должны оставаться на заданном уровне, могут быть определены из экономических расчетов. Следует учитывать, что двукратный промежуточный перегрев пара со всеми связанными с ним усложнениями котлотурбинной установки будет применяться, как правило, для дорогого топлива. При этом экономически нецелесообразно перерасходовать топливо вследствие недогрева пара во вторичном или третичном тракте при небольших снижениях нагрузки котла или использовать впрыск при нагрузках, близких к номинальной.[154, С.309]

Пример расчета. Эффективность разработанной программы выбора оптимальной компоновки поверхностей нагрева котпоагрегата исследована на примере решения задачи для однокорпусного котлоагрегата паротурбинного блока мощностью 1200 Мет с двумя промежуточными перегревами пара [55]. Была поставлена задача выбора оптимального взаимного размещения по ходу продуктов сгорания пакетов основного пароперегревателя и пароперегревателей первого и второго промежуточных перегревов пара. В диапазоне температур продуктов сгорания (1500 ~ 470) "С, отвечающем теплосъему между экранами верхней радиационной части и конвективным экономайзером, необходимо разместить 10 поверхностей нагрева с различными величинами теп-ловосприятий: 6 пакетов основного и по 2 пакета вторичных пароперегревателей. При этом учитываются все технические требования и ограничения, перечисленные выше. В диапазоне температур (1500 -=- Т"^) °С любая поверхность нагрева рассматривается как ширмовая, а при температурах ниже T"T — как конвективная. Учитывалось, что при температуре ниже Грг = 760 °С конвективный газоход раздваивается по условиям регулирования параметров котлоагрегата при частичных нагрузках.[111, С.50]

Введение второго промежуточного перегрева приводит к дальнейшему увеличению экономичности цикла. Так, при принятых выше параметрах пара величина к. п. д. идеальных циклов с двумя промежуточными перегревами (фиг. 7, в) составляет TJOO = 0,5225 (для р = 200 кг/см*, t = 700° С) и TJOT = 0,5382 (для р =400 кг/см2, t = 700° С), что дает увеличение к. п. д. до 10% по сравнению с величинами к. п. д. цикла Ренкина и до 5% по сравнению с циклами с одним промежуточным перегревом. Дальнейшее увеличение числа промежуточных перегревов в пределе до изотермического подвода тепла (фиг. 7, г) также увеличивает экономичность регенеративного цикла. Однако относительный прирост экономичности цикла уменьшается, так как отношение площадей (фиг. 8) будет[36, С.47]

Проектируя промежуточный газовый перегрев, нельзя не учитывать и трудностей его осуществления — транспортировки расширенного пара от турбоагрегата к котлу, где устанавливается промежуточный перегреватель, и обратной доставки пара к турбоагрегату. Все это сопряжено с большими потерями давления потока рабочего агента, затратой средств на паропроводы, усложнением котельных поверхностей нагрева. Повышая начальные параметры процесса расширения пара, нельзя в настоящее время обойтись без одного, а в некоторых случаях и двух промежуточных перегревов, чтобы получить приемлемую конечную влажность пара в конце расширения. Наличие промежуточного перегрева диктуется не термодинамическими выгодами перегрева как такового, а именно указанными здесь обстоятельствами. Главным образом те же обстоятельства надо иметь в виду и при назначении наивыгоднейшего давления перегрева.[192, С.110]

Следующие мощные блоки сверх-критического . давления электростанций США рассчитаны на значительно меньшие температуры перегретого пара с тем, чтобы выполнить перегреватели и паропроводы без применения аустенитной стали. Это прежде всего второй блок той же электростанции Эддистон. При одинаковой мощности с первым блоком (325 Мет) второй блок рассчитан на начальные параметры пара ,(у котла 248ата и 565°С),. т. е. значительно более низкие, чем в блоке № 1. Соответственно расход пара в данном блоке существенно больше, чем в первом блоке,, 985 вместо 908 т/ч. Температуры первого и второго промежуточных перегревов пара (065° С) и тип топки у котлов обоих блоков электростанции Эддистон одинаковы.[56, С.82]

... отрезано, скачайте архив с полным текстом ! Полный текст статьи здесь

Задачи по теоретической механике из сборника курсовых работ под редакцией А.А. Яблонского, Тарга, Кепе, Диевского, Мещерского и любого другого на заказ. Быстро, качественно, все виды оплат, СМС-оплата.
Вы так же можете заказать решение задач и по другим предметам: химия, высшая математика, строймех, сопромат, электротехника, метрология, ДМ, ТММ и другие.

СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ

Перейти к перечню использованной литературы

На главную