На главную
ПОМОЩЬ СТУДЕНТАМ!!!
Готовые решения задач по теормеху из методичек Тарга С.М. 1988 и 1989 г. и старых методичек 1978, 1982 и 1983гг.. Решение любых задач по термеху на заказ.
Если Вам нужны решения задач по Физике из методички Чертова А.Г. для заочников или решение задач из задачников Прокофьева, Чертова, Воробьёва и Волькинштейна или любых других решений по физике или гидравлике, воспользуйтесь сайтом fiziks.ru

Статья по теме: Пульсаций температуры

Область знаний: теплообменники, печи, теплоперенос, паровые котлы, нагревание, горение, топлива, теплообмен

Скачать полный текст

Влияние толщины греющей стенки связывается с глубиной проникновения пульсаций температуры теплоотдающей поверхности. Если средняя по поверхности и во времени глубина проникновения пульсаций температуры /гср меньше толщины теплоотдающей поверхности б, то такую поверхность авторы работы [32] относят к разряду толстостенных. Эта поверхность способна подводить к центрам парообразования дополнительное количество теплоты теплопроводностью в период роста парового пузыря, и тем самым она обеспечивает максимально возможную в данных условиях интенсивность теплообмена. В случае когда /tcp>6, теплообменная поверхность относится к разряду тонкостенных; она не обеспечивает максимальной теплоотдачи.[319, С.201]

Пульсации температуры возникают как вследствие неупорядоченности движения ручейков жидкости и пара около стенки в пределах элемента трубы, на протяжении которого происходит упаривание пленки, так и вследствие периодических смещений (вверх и вниз по ходу потока) сечения, в котором паросодержание достигает значения хгр. По опытным данным автора [142], полученным при рш = 250ч-1000 кг/(м'2-с), протяженность зоны пульсаций температуры зависит от массовой скорости, давления, плотности теплового потока и паросодержания на входе в трубу. В большинстве опытов она колебалась от 30 до 60 мм. Максимальная интенсивность пульсаций наблюдается в начале зоны ухудшенной теплоотдачи.[319, С.330]

Влияние толщины стенки на интенсивность теплообмена при кипении азота (р=0,1 МПа), по опытным данным А. В. Клименко и В. В. Цыбульского, полу-' ченным на поверхностях нагрева разной толщины и различных материалов, •показано на рис. 7.12. Из рисунка видно, что при кипении на торце стального стержня, покрытого слоем меди, вариации толщины покрытия б от 20 до 0,5 мм практически во всем диапазоне изменения q не приводили к изменению а (кривая а). При б ='0,2 мм коэффициенты теплоотдачи оказались ниже, чем при 5 = 20 мм, причем разница в значениях а увеличивается с ростом плотности теплового потока. При = ~130 кВт/м2 коэффициенты теплоотдачи при кипении на чистой стальной поверхности и с медным покрытием б=Ю,2 мм оказались одинаковыми. Для нержавеющей стали область автомодельности а относительно б шире. В этом случае уменьшение б до 0,2 мм не приводило к изменению а ((кривая б). Расширение области автомодельности а относительно б для нержавеющей стали по сравнению с медной авторы работы [32] объясняют тем, что глубина проникновения пульсаций температуры /;ср в стенке из нержавеющей стали существенно меньше ее значения для меди. Значение /гср увеличивается с ростом температурного напора [32], поэтому тонкое покрытие при малых значениях q, соответственно при незначительных Д^, может оказаться толстостенным, а при больших — тонкостенным. В первом случае интенсивность теплообмена будут определять теплофизические свойства материала покрытия, а во втором — основного материала. Например, по опытным данным А. В. Клименко, при толщине покрытия торца медного стержня слоем нержавеющей стали 6 = =iO,'04 мм коэффициент теплоотдачи а до значений Ш4; Вт/м2 значения а с ростом плотности теплового потока увеличивались более значительно, чем при кипении на чистой массивной поверхности из чистой нержавеющей стали, приближаясь к значениям а, характерным для медной поверхности. Таким образом, при расчете коэффициента теплоотдачи при кипении жидкостей, в промышленных испарителях, в которых толщина стенки труб греющей секции, как правило, больше 1,0—1,5 мм, влиянием этого параметра можно пренебречь. О влиянии толщины теплоотдающей поверхности можно говорить в том случае, когда в испарительном устройстве теплообменные поверхности имеют очень тонкие покрытия из какого-либо другого материала. Для этого случая теория, разработанная авторами [32], применительно к криогенным жидкостям имеет не только теоретическое, но и практическое значение.[319, С.204]

Оптимальное проектирование ПГ требует проведения большого количества вариантных расчетов, в результате которых должны быть получены как интегральные характеристики (общая поверхность теплопередачи, металлоемкость, гидравлические сопротивления), так и некоторые локальные характеристики (распределения плотности теплового потока, температуры, паросодержания, возможные амплитуды пульсаций температуры и т. д.). Поэтому достаточно полный анализ конструкций не может быть проведен без применения современной вычислительной техники и без создания соответствующих математических моделей.[129, С.194]

Опыты в промышленных топках, в том числе крупных, показывают, что, как и в лабораторных установках, в которых получены практически все приведенные выше данные, плотность потока по их поперечному сечению распределена неравномерно с минимумом в центре и пограничным слоем опускающихся частиц у стен. По данным Лекнера и др. [19] в топке с размерами в плане 0,7x0,7 м2 температура в пограничном слое толщиной около 100 мм оказывается тем ниже, чем ближе точка замера к поверхности плавника и составляет около самой поверхности 400-600"С при температуре в ядре 900-950'С. В то время как в ядре слоя (на 280 мм от плавника) пульсаций температуры нет, в непосредственной близости от стенки они заметны, причем в пределах зоны толщиной по крайней мере 24 мм пульсации довольно синхронны, т.е. пакеты частиц имеют приличную толщину. В гляделки на фоне яркого ядра видны пряди холодных опускающихся частиц.[41, С.132]

Наличие пульсаций температуры стенки во времени при поперечном обтекании труб жидким металлом было отмечено В. М. Боришанским, А. А. Андреевским и Л. Л. Шнейдерманом[136, С.161]

Амплитуда пульсаций температуры а глубина проникновения их в стенку будут определяться многими факторами - теплошизическими свойствами поверхности, длительностью существования пленок и т. д.Полагая [2], что возникающие на теплоотдающей поверхности колебания температуры являются периодическими и изменение температуры происходит по закону гармонических.колебаний, можно определить глубину проникновения пульсаций температуры в тело из уравнения х ^т/ач^/ЗГ ^ " •[344, С.243]

Основная энергия пульсаций температуры сосредоточена в диапазоне частот 0—0,5 Гц (рис. 4.8). Возрастание теплового потока и массовой скорости уменьшает зону пульсаций, но их амплитуда увеличивается. Амплитуда температурных пульсаций увеличивается с уменьшением ?гр (вследствие большей разницы между интенсивностью теплоотдачи при пузырьковом и пленочном кипении при низких паросодержаниях). С ростом давления амплитуда колебаний температуры уменьшается. С повышением давления также уменьшается перегрев стенки, при котором наступает устойчивое пленочное кипение. Температура в этой зоне колеблется от значений при пузырьковом кипении до минимального значения при пленочном кипении [4.16, 4.17].[172, С.151]

По сдвигу максимума пульсаций температуры от стенки (фиг.5) можно судить об увеличении области преобладающего вязкого течения. Максимум пульсаций соответствует области наибольшего градиента температуры,в которой турбулентный перенос тепла соизмерим или превосходит перенос тепла теплопроводностью. Обращает внимание тот факт,что с увеличением с!р/ах <0 величина пульсаций температуры в безразмерном виде в противоположность величине пуль- ф и г.б.Пульсации температуры в сации скорости возраста- потоке трансформаторного масла ет.Аналогичная тенденция[344, С.63]

Рис. 4.6. Изменение интенсивности пульсаций температуры воды и ртути по радиусу трубы (Re=16000)[136, С.99]

Ртуть ?Ь=19 мм 1=2, 1 м Амплитудно-частотные характеристики и нормированная функция пульсаций температуры Re=(9, 15, 23, 32, 50)х ХЮ" На =260, 400, 500 [43][136, С.81]

... отрезано, скачайте архив с полным текстом ! Полный текст статьи здесь

Задачи по теоретической механике из сборника курсовых работ под редакцией А.А. Яблонского, Тарга, Кепе, Диевского, Мещерского и любого другого на заказ. Быстро, качественно, все виды оплат, СМС-оплата.
Вы так же можете заказать решение задач и по другим предметам: химия, высшая математика, строймех, сопромат, электротехника, метрология, ДМ, ТММ и другие.

СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ

Перейти к перечню использованной литературы

На главную