На главную
ПОМОЩЬ СТУДЕНТАМ!!!
Готовые решения задач по теормеху из методичек Тарга С.М. 1988 и 1989 г. и старых методичек 1978, 1982 и 1983гг.. Решение любых задач по термеху на заказ.
Если Вам нужны решения задач по Физике из методички Чертова А.Г. для заочников или решение задач из задачников Прокофьева, Чертова, Воробьёва и Волькинштейна или любых других решений по физике или гидравлике, воспользуйтесь сайтом fiziks.ru

Статья по теме: Расчетной поверхности

Область знаний: теплообменники, печи, теплоперенос, паровые котлы, нагревание, горение, топлива, теплообмен

Скачать полный текст

Величина объема топочного пространства V, в свою очередь, зависит от расчетной поверхности трубок F, а также от так называемого коэффициента формы печи а. В соответствии с этим величина V определяется соотношением[445, С.270]

Зависимость L от с, Р, tx.H и Gx носит нелинейный характер, в то время как зависимость расчетной поверхности теплообмена от массовой нагрузки аппарата в диапазоне 0,0166—0,0222 кг/с может быть принята линейной с погрешностями, величина которых оценивается ниже.[455, С.206]

При определении теоретически необходимой поверхности нагрева с учетом действительно существующих условий теплопередачи и гидродинамики обычно по конструктивным соображениям бывает необходимо некоторое округление полученных величин. Для увеличения надежности работы оборудования это округление производят в сторону увеличения расчетной поверхности нагрева. Например, при расчете трубчатого теплообменника полученное расчетом число трубок заданной длины может быть увеличено с учетом целесообразной компоновки трубного пучка в кожухе теплообменника.[445, С.166]

Дефлегматор ректификационной колонны — аппарат типа В, На рис. 4.19 показано изменение поверхности теплообмена (длины трубчатки) дефлегматора и критерия оптимальности Я в-зависимости от числа циркуляции при различных значениях Р, /х. н, Go и с. Критерий Я был реализован по соотношению (4.4.6), При его расчете было принято: сэл = 0,04; Др = 2-105. Экономические коэффициенты а и b определялись в зависимости от массы дефлегматора по данным табл. 4.16. Результаты расчета представлены в табл. П.6 и П.7 приложения. Оптимальные значения П отмечены звездочкой. Из анализа данных следует, что критерий П имеет экстремальную характеристику лишь в области изменения Ц. При изменении Р, tx. н, с, GO его оптимальные значения (Яопт = ЯтШ) изменяются монотонно, уменьшаясь с изменением параметров, соответствующих уменьшению расчетной поверхности теплообмена. Положение экстремума в области изменения Ц в этом случае сдвигается влево. Таким образом, оптимальное проектирование аппаратов «В» по технико-экономическому критерию при заданных значениях Go и с сводится к следующему. Значение Р фиксируется на правой границе области изменения, значение tx. H — на левой границе области; оптимальные значения Ц и соответствующей поверхности теплообмена (длины трубчатки) определяются минимизацией критерия Я.[455, С.207]

При наличии кольцевого и нижнего охранных нагревателей тепловой поток можно практически считать одномерным, что обеспечивает возможность применения уравнения (2-3). В качестве расчетной поверхности принимается поверхность центрального нагревателя (rf=120 мм).[316, С.40]

Если для плотного слоя известны методы расчета радиационной составляющей эффективной теплопроводности [Л. 313, 314], зачастую небольшой по величине, то для дисперсных потоков типа газовзвесь и с повышенной концентрацией эти методы лишь разрабатываются. Так, в [Л. 257] указывается, что авторами разработана методика экспериментального определения эффективной степени черноты движущихся дисперсных систем, учитывающая (в отличие от принципа обычного радиометра) многократные переизлучения. Для этой цели согласно [Л. 257] достаточно экспериментально измерить температуры излучателя и приемника, а затем из балансового уравнения найти эффективную поглощательную способность. Остается неясным, какую температуру частиц, играющих роль приемника или излучателя, следует брать в расчет, поскольку по длине и сечению потока существует градиент температур частиц, усиленный излучением. В [Л. 66] в качестве расчетной поверхности нагрева принимается эффективная поверхность частиц дисперсного потока Fa, а в качестве приведенной степени черноты потока[288, С.269]

Если для плотного слоя известны методы расчета радиационной составляющей эффективной теплопроводности [Л. 313, 314], зачастую небольшой по величине, то для дисперсных потоков типа газовзвесь и с повышенной концентрацией эти методы лишь разрабатываются. Так, в [Л. 257] указывается, что авторами разработана методика экспериментального определения эффективной степени черноты движущихся дисперсных систем, учитывающая (в отличие от принципа обычного радиометра) многократные переизлучения. Для этой цели согласно [Л. 257] достаточно экспериментально измерить температуры излучателя и приемника, а затем из балансового уравнения найти эффективную поглощательнуго способность. Остается неясным, какую температуру частиц, играющих роль приемника или излучателя, следует брать в расчет, поскольку по длине и сечению потока существует градиент температур частиц, усиленный излучением. В [Л. 66] в качестве расчетной поверхности нагрева принимается эффективная поверхность частиц дисперсного потока Fa, а в качестве приведенной степени черноты потока[292, С.269]

В качестве расчетной поверхности теплообмена принимается поверхность теплообменника F, м2, подсчитан-384[316, С.384]

Значения величины расчетной поверхности нагрева, м2, выполненной из гладких труб, определяют следующим образом:[31, С.96]

При определении теплоотдачи в качестве расчетной поверхности нагрева принимают полную поверхность трубы, включая поверхность ребер, умноженную на коэффициент эффективности оребрения. В трубных пучках коэффициент теплоотдачи увеличивается от ряда к ряду по потоку газа, а затем стабилизируется. Для гладких труб стабилизация происходит примерно на шестом ряду, для оребренных — на третьем или четвертом рядах. Коэффициент гидравлического сопротивления уменьшается от ряда к ряду по потоку газа.[39, С.95]

Сложность расчета конвективных печей заключается главным образом в выборе наиболее подходящей к конкретным условиям теплообмена формулы для определения коэффициента теплоотдачи конвекцией, а также в правильном определении расчетной поверхности нагрева. Расчет печей усложняется, если происходит нагрев .массивных изделий, особенно если речь идет о печах для непрерывного технологического процесса. Однако то обостоятельство, что в конвективных печах внешний теплообмен совершается по закону разности первых степеней температур и что можно полагать коэффициент теплоотдачи независящим от температуры, существенно упрощает решение и позволяет преодолеть многие расчетные трудности.[394, С.389]

... отрезано, скачайте архив с полным текстом ! Полный текст статьи здесь

Задачи по теоретической механике из сборника курсовых работ под редакцией А.А. Яблонского, Тарга, Кепе, Диевского, Мещерского и любого другого на заказ. Быстро, качественно, все виды оплат, СМС-оплата.
Вы так же можете заказать решение задач и по другим предметам: химия, высшая математика, строймех, сопромат, электротехника, метрология, ДМ, ТММ и другие.

СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ

Перейти к перечню использованной литературы

На главную