На главную
ПОМОЩЬ СТУДЕНТАМ!!!
Готовые решения задач по теормеху из методичек Тарга С.М. 1988 и 1989 г. и старых методичек 1978, 1982 и 1983гг.. Решение любых задач по термеху на заказ.
Если Вам нужны решения задач по Физике из методички Чертова А.Г. для заочников или решение задач из задачников Прокофьева, Чертова, Воробьёва и Волькинштейна или любых других решений по физике или гидравлике, воспользуйтесь сайтом fiziks.ru

Статья по теме: Расходной составляющей

Область знаний: теплообменники, печи, теплоперенос, паровые котлы, нагревание, горение, топлива, теплообмен

Скачать полный текст

Максимальный к. п. д. (см. рис. 1.5, 1.6) в постановке II достигается при значительно меньших, чем в постановке I, значениях относительной расходной составляющей скорости с2г/С0. Таким образом, при одной L0 и той же величине угла Р2 значениям к. п. д. (рис. 1.7, а) в постановке II соответствует большая площадь выходного сечения рабочего колеса, т. е. большая высота рабочей лопатки /2. Представляет интерес, однако, сравнение при одинаковой площади выходного сечения. Результаты такого сравнения иллюстрирует рис. 1.7, на котором кривые к. п. д. т]„ (см. рис. 1.6) перестроены в функции от относительной высоты лопатки /2 (в качестве масштаба принята длина лопатки при значении угла Р2 = 160°). Изменение lz, представленное на рис. 1.7, соответствует тому же диапазону значений р2, что и на рис. 1.6, причем при сравнении предполагалось, что средний диаметр рабочего колеса на выходе (или коэффициент радиальности) и расход рабочего тела сохраняются постоянными. При одинаковой высоте рабочей лопатки к. п. д. ступени в постановке I выше. Видно также, что в постановке II высота лопатки не может быть ниже некоторого предела (в данном случае /2 mln = = 0,7). При движении по кривой к. п. д. (рис. 1.7) справа налево уменьшаются величина угла р2 и высота 12. Однако начиная с некоторого значения (Р2 т& 145°) высота лопатки снова начинает увеличиваться. Вследствие этого при использовании постановки II для выбора оптимальных параметров могут возникнуть ограничения возможности выбора геометрических параметров ступени. При достаточно большом расходе рабочего тела даже минимальная высота рабочей лопатки может оказаться неприемлемо большой, и для получения удовлетворительной конструкции ступени придется отступить от оптимальных условий, т. е. запроектировать[190, С.28]

Если считать постоянной величину расходной составляющей скорости на выходе из колеса, то аналогичным построением (рис. 1.5, б) получаем a2opt — 90°. Каждому из полученных значений a2opt соответствует свое сочетание и^Со и рт.[190, С.23]

Как показывают результаты, G0/Gn и fju существенно зависят от расходной составляющей скорости ск = с22/С0 и безразмерного расхода G. Зависимость G0/Gn и т\и от величины (хср незначительна (рис. 1.14). При выборе среднеарифметического диаметра в качестве расчетного диаметра выходного сечения рабочего колеса[190, С.46]

Степень преобразования кинетической энергии потока в потенциальную зависит от эффективной выходной площади Ргъ$, т. е. от площади с положительным значением расходной составляющей скорости с2. Эта величина'резко- падает при возникновении отрыва потока. Для его устранения или затягивания применяют следующие способы:[367, С.97]

Степень преобразования кинетической энергии потока в потенциальную зависит от эффективной выходной площади Рг„<ь, т. е. от площади с положительным значением расходной составляющей скорости Са. Эта величина резко падает при возникновении отрыва потока. Для его устранения или затягивания применяют следующие способы:[179, С.97]

При уменьшении зазоров до значений бх = 0,02 и бг = 0,0044 структура потока в той же ступени качественно меняется (см. рис. 4.3). Явления, свидетельствующие о наличии отрывов, исчезают, эпюры распределения расхода и расходной составляющей скорости становятся плавными. Степень реактивности увеличивается до расчетного значения. Рост к. п. д. происходит главным образом за счет улучшения условий работы периферийной зоны (к. п. д. возрастает до 70 %), а также из-за благоприятного перераспределения расхода по высоте проточной части, когда большая часть расхода проходит через высокоэкономичные прикорневые сечения. Провалы эпюры расхода G и скоростей Ас 22 отсутствуют, что говорит о локализации срывных явлений внутри рабочего колеса. Некоторое увеличение G и ^C2z у периферии проточной части объясняется в данном случае недостаточной отклоняющей способностью решетки осевых лопаток, выполненных незакрученными с углом |32 = 162,5°. В периферийной части решетки поток выходит из РК со значительно меньшим углом (р\ да 145°).[190, С.156]

Следует отметить, что существенно неосевой выход потока из рабочего колеса при оптимальных параметрах не является специфической особенностью центростремительной ступени. Это видно непосредственно из рис. 1.5. Вместе с тем, поскольку в осевой ступени высота лопаток рабочего колеса не может сильно отличаться от высоты лопаток соплового аппарата, значение расходной составляющей скорости c2z однозначно определяется уравнением расхода G = Jid2/2p2c2z (d2 и /2 следует считать заданными). Величина угла Ра при этом должна быть получена из выходного треугольника скоростей, т. е. имеем случай, изображенный на рис.- 1.5, б. Предварительное задание угла |32 может привести к неконструктивным соотношениям высот проточной части, тогда как в центростремительной ступени высоты лопаток соплового аппарата и рабочего колеса (на выходе) могут существенно отличаться, что делает принципиально возможным случай, показанный на рис. 1.5, а.[190, С.23]

Применение закрученных по закону г tg |33 = const лопаток осевой решетки РК приводит к принципиально иной картине течения (рис. 4.4). Угол |32 увеличивается от корня к периферии решетки, соответственно увеличивается доля расхода через высокоэкономичную прикорневую область проточной части, что является одной из причин более высокого к. п. д. Вместе с тем в периферийной зоне, охватывающей приблизительно от V3 до V4 высоты лопатки, наблюдается резкое уменьшение расходной составляющей скорости и угла «2. Вблизи внешнего меридионального обвода эти величины возрастают. Резко растет также угол у. Такое распределение основных параметров потока на выходе ступени является следствием срывных явлений в области поворота потока из радиального направления в осевое. Принципиальная картина течения за РК при наличии срывов (обратного течения) потока, близкая к вышерассмотренной, установлена Норншильдом [113].[190, С.146]

В кольцевом цилиндрическом пространстве за решеткой НЛ по мере удаления от ее выходных кромок кривизна меридиональных линий тока снижается, радиальные составляющие скорости стремятся к нулю, а сниженный в сечении выходных кромок радиальный градиент давления увеличивается. При этом, если пренебречь вязкостью рабочего тела, следует считать неизменным вдоль линии тока момент скорости сиг. Так как относительное изменение радиуса линии тока невелико, мало будет меняться и величина си. Изменение же расходной составляющей скорости, вызванное снижением давления у корня решетки и ростом его у периферии, оказывается существенным.[52, С.209]

Пространственная перестройка потока в осевом зазоре сказывается на условиях обтекания лопаток РК и на к. п. д. ступеней с ТННЛ. С увеличением зазора 6г к. п. д. снижается (рис. XII.8). Вместе с тем, учитывая весьма существенную раскрутку потока в осевом зазоре ступени со сниженным градиентом степени реактивности (см. рис. XII.5 и XII.6), можно было бы ожидать более резкого падения к. п. д. с ростом осевого зазора. Этого, однако, не происходит вследствие одновременного изменения в распределении расходной составляющей скорости Ciz, которая увеличивается у корня и уменьшается у периферии ступени. Даже при относительно больших осевых зазорах при входе потока на РК возникают умеренные углы атаки, отрицательные у корня и положительные у периферии.[52, С.211]

Различные подходы к решению задачи выбора оптимальных параметров возникают последующей причине. В уравнении к. п. д. i)u, записанном для одномерной модели течения и используемом при анализе (см. приложение I), не учитывается размерность потока в направлении, перпендикулярном к средней линии тока. Уравнение неразрывности привлекается на завершающем этапе для определения высот лопаток, когда величины и^Со и рт уже выбраны. Такая ситуация, неизбежная при одномерном расчете, требует наложения ограничений, косвенно учитывающих расход рабочего тела и определяющих конечную высоту проточной части. При одномерном расчете осевых ступеней подобным ограничением является предварительное задание значения расходной составляющей скорости с2г (фактически при заданных расходе и плотности рабочего тела), определяющее площадь проходного сечения проточной части. Задание такого ограничения целесообразно и естественно также при расчете РОС. Некоторые авторы при исследованиях задают величину угла Р2, например [36, 68, 80]. Различие постановок задачи оптимизации величин и^Сд и рт определяется различием указанных способов задания ограничений и не зависит от того, какого типа ступень рассматривается — осевая или центростремительная.[190, С.23]

... отрезано, скачайте архив с полным текстом ! Полный текст статьи здесь

Задачи по теоретической механике из сборника курсовых работ под редакцией А.А. Яблонского, Тарга, Кепе, Диевского, Мещерского и любого другого на заказ. Быстро, качественно, все виды оплат, СМС-оплата.
Вы так же можете заказать решение задач и по другим предметам: химия, высшая математика, строймех, сопромат, электротехника, метрология, ДМ, ТММ и другие.

СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ

Перейти к перечню использованной литературы

На главную