На главную
ПОМОЩЬ СТУДЕНТАМ!!!
Готовые решения задач по теормеху из методичек Тарга С.М. 1988 и 1989 г. и старых методичек 1978, 1982 и 1983гг.. Решение любых задач по термеху на заказ.
Если Вам нужны решения задач по Физике из методички Чертова А.Г. для заочников или решение задач из задачников Прокофьева, Чертова, Воробьёва и Волькинштейна или любых других решений по физике или гидравлике, воспользуйтесь сайтом fiziks.ru

Статья по теме: Раскрытия диффузора

Область знаний: теплообменники, печи, теплоперенос, паровые котлы, нагревание, горение, топлива, теплообмен

Скачать полный текст

При углах раскрытия диффузора перед ступенью 30 и 55° к. п. д. моделей 1' и 2 снизился по сравнению с к. п. д. модели 1 на 3 и на 6%. Улучшение работы модели 3, имеющей угол у" = 55°, по сравнению с моделью 2 связано с благоприятным влиянием плавной конусности проточной части и повышенной турбулентностью потока за подготовительной ступенью. Высокий уровень турбулентности натекающего на последнюю ступень потока снижает интенсивность срывных явлений у периферии НА и способствует повышению к. п. д. ступени. Поэтому, учитывая реальную степень турбулентности перед последней ступенью ЦНД, угол конусности периферийного обвода ступени можно повышать прибли-[52, С.224]

Как видим, угол раскрытия диффузора берется несколько большим, чем угол раскрытия ядра постоянной массы в свобод-[394, С.84]

Как видим, угол раскрытия диффузора берется несколько большим, чем угол раскрытия ядра постоянной массы в свободной струе (3—4°), и отрыва струи не наблюдается. Это, по-видимому, объясняется влиянием стенок диффузора на величину угла раскрытия. Некоторое исключение составляет явление, известное в гидравлике под названием «гидравлического прыж-[102, С.62]

Такое исследование было выполнено на полупромышленной установке для трех модификаций труб Вентури с различными углами раскрытия диффузора р/2=5°; 6°30' и 9°45'. Конфигурация трубы Вентури полупромышленной установки и ее размеры показаны на рис. 2-38. При этом диаметры входных и выходных сечений всех трех диффузоров сохранялись неизменными, что обеспечивало неизменность скоростей газов на входе в диффузоры и на выходе из них. Эти опыты проводились при значениях —0,1 кг/м3, иг= =60 м/с. Результаты показаны на рис. 2-39, из которого видно, что коэффициент ?усл сохраняет постоянное значение, равное 0,1, во всем диапазоне изменения угла раскры-[58, С.73]

Были приведены такхе опыты со вдувом в диффузоре Сфиг. 4) с углом раскрытия 8°. Хотя, как следует из рекомендаций, угол раскрытия диффузора был предотрывным, при ^ =1, полученные в нем результаты по тепломассообмену при вдуве практически не отличаются от опытов в трубе. Как показали измерения, в этом случае за счет влияния вдува и неизотермичности, пограничный слой нарастает настолько интенсивно, что изменение скорости в ядре потока незначительно. В условиях этих опытов параметры градиента давления изменялись в пределах 2,5.Ю~8^-К * 8,9.КГ8;2,5.10~5-;-/ * 8.10"5. Слабое влияние градиента давления в этом случае показывают и расчеты по формуле (7), проведенные с учетом зависимости ёх/> от положительного градиента давления, [ 8] .[344, С.69]

В дальнейшем расходы воздуха при экспериментах измеряли П'О среднему арифметическому показаний двух водяных пьезометров 4, определяющих перепады статического давления в мерном коллекторе. Из мерного коллектора воздух поступал в переходники 6 с углом раскрытия диффузора 8°. Выходное сече-[463, С.32]

Сопротивления, слабо зависящие от изменения скорости в рассчитываемом участке, например в ряде случаев тройники, не включаются в величину 2 ?м- Если перед рассчитываемым участком помещен диффузор, следует учитывать, что уменьшение скорости на участке связано с увеличением степени раскрытия диффузора и, следовательно, вызывает повышение сопротивления последнего. В этом случае оптимальная скорость окажется выше определенной по рис. III-4; превышение будет тем больше, чем выше относительная величина сопротивления диффузора.[107, С.61]

Если совершенно исключить подсос, полностью ограничив струю стенками (рис. 27), тогда масса потока в любом сечении канала А будет равняться начальной. При большой протяженности канала А и высокой начальной скорости истечения угол раскрытия струи за счет возврата будет порядка 18—20°. Центральный угол раскрытия диффузора, во избежание отрыва струи от стенки, как известно, берется в пределах 5—7°.[102, С.62]

Для получения высокого коэффициента инжекции необходимо сжатый воздух подавать в инспираторы через сопла Лаваля. Для получения потребного напора 400—500 мм вод. ст. в смесителе инспиратора необходимо создать скорость смеси порядка 100 м/сек. Вход всасываемого воздуха должен происходить с небольшой скоростью, порядка 5—10 м/сек, с плавным переходом к узкому сечению. Величина угла раскрытия диффузора допускается не более 10°.[399, С.251]

В диффузоре скорость и динамический напор смеси уменьшаются (линия е1), что дает возможность несколько увеличить статический напор смеси (линия ЕР), который может быть использован для преодоления сопротивления смесепровода (например, коллектора, служащего для распределения смеси по горелкам) или противодавления топки. Диффузор является важной составной частью струйного аппарата, так как увеличивает его к. п. д. Наилучшие результаты дает при этом диффузор с небольшим углом раскрытия (от 5 до 8°). Если угол раскрытия диффузора превышает 14°, поток отрывается от стенок и образуются завихрения, вследствие чего давление восстанавливается в меньшей степени. Смесь должна поступать на сжигание со скоростью, при которой пламя не проскакивает в смесепровод (см. гл. 4). Для обеспечения нужной скорости истечения смеси из кратера горелки также требуется некоторый запас напора (динамического или статического, могущего быть преобразованным в динамический).[19, С.197]

Такую задачу способен выполнить не всякий обратный вихрь. Так, например, обратные вихри той или иной интенсивности возникают вокруг всякой струи, втекающей в затопленное газом пространство. Если эта струя в периферийной своей части представляет собой поток вторичного воздуха, возникающий обратный вихрь будет скорее вреден для зоны воспламенения, так как явится по отношению к последней «источником холода». Такой вихрь, склонный развиваться с увеличением форсировки, может послужить причиной излишне раннего ограничения возможных и желательных фор-сировок (фиг. 21-5,а). Такого рода обратные токи следует уничтожать либо соответствующим углом раскрытия диффузора, либо подачей добавочного потока вторичного воздуха для продувки той части профиля камеры, где струя может оторваться от ее стенок (фиг. 21-5,6). Наконец, для усиления теплового баланса зоны воспламенения желательно, как уже говорилось ранее, создать обратный вихрь горячих продуктов сгорания.[401, С.229]

... отрезано, скачайте архив с полным текстом ! Полный текст статьи здесь

Задачи по теоретической механике из сборника курсовых работ под редакцией А.А. Яблонского, Тарга, Кепе, Диевского, Мещерского и любого другого на заказ. Быстро, качественно, все виды оплат, СМС-оплата.
Вы так же можете заказать решение задач и по другим предметам: химия, высшая математика, строймех, сопромат, электротехника, метрология, ДМ, ТММ и другие.

СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ

Перейти к перечню использованной литературы

На главную