На главную
ПОМОЩЬ СТУДЕНТАМ!!!
Готовые решения задач по теормеху из методичек Тарга С.М. 1988 и 1989 г. и старых методичек 1978, 1982 и 1983гг.. Решение любых задач по термеху на заказ.
Если Вам нужны решения задач по Физике из методички Чертова А.Г. для заочников или решение задач из задачников Прокофьева, Чертова, Воробьёва и Волькинштейна или любых других решений по физике или гидравлике, воспользуйтесь сайтом fiziks.ru

Статья по теме: Распределении параметров

Область знаний: теплообменники, печи, теплоперенос, паровые котлы, нагревание, горение, топлива, теплообмен

Скачать полный текст

При неравномерном распределении параметров и фаз в выходном сечении сопла формулы (6.1)—(6.3) имеют смысл локальных характеристик. В этом случае необходимо вводить интегральные характеристики, уточняя предварительно понятие теоретического процесса. Предполагая, что распределение фаз и статических давлений по сечению сохраняется и в теоретическом, и в действительном процессах одинаковым, находим коэффициент расхода:[142, С.220]

Различные гипотезы о распределении параметров во времени и по длине трубы в период пульсаций привлекались также и другими авторами для объяснения механизма пульсаций. Так, в [5] считалось, что пульсации возникают из-за периодического локального повышения давления в зоне начала закипания.[134, С.49]

При принятом, приближенно линейном, распределении параметров по у в пределах Д*; выражение для Q,- запишется в следующем виде (для охлаждения газа):[132, С.119]

Снижение ширины первой ступени канала до 5=60 мм вызвало существенное изменение в распределении параметров вдоль продольной оси (рис. 3.36). При подъеме клапана на 2 мм (кривая 1) давление полного торможения меняется по сложному закону. При полном открытии клапана дросселирование потока заметно меньше, чем с каналом шириной 100 м. Если для В=100 мм /7о;=0,5ч--т-0,6, то для 5=60 мм р0<~0,65 (кривая 2). Ускорение потока происходит до х=0,2-^0,25, затем начинается его 134[90, С.134]

Максимальное значение количества облучения, определенное, исходя из максимальной допустимой температуры облучаемой поверхности на основании выражений (3./55) и (4./?3) при неравномерном осесимметричном распределении параметров облучения для разных геометрических моделей тел составляет:[353, С.630]

Помимо этого, применение точной модели ограничивается способом определения исходной информации. Для расчета необходимо располагать подробными данными о распределении коэффициентов уравнений динамики, что в свою очередь требует выполнения трудоемких тепловых и гидравлических расчетов при стационарном режиме. Результаты тепловых расчетов и нормативному методу не дают информации о распределении параметров и коэффициентов теплоотдачи по длине теплообменника и не предназначаются для таких целей. Поэтому для точной динамической модели, вообще говоря, необходимо проводить статический расчет, отличающийся от расчетов, обычно выполняемых на стадии проектирования парогенераторов.[140, С.110]

Нагрев приемника может происходить в условиях, соответствующих различным геометрическим моделям тел. В дальнейших расчетах использованы главным образом модели частично ограниченных тел - неограниченной пластины и полуограниченного тела, в связи с чем могут возникать некоторые погрешности, поскольку пластинчатый приемник излучения в действительности представляет собой ограниченное плоское тело. При равномерном распределении параметров облучения на облучаемой поверхности приемника в большинстве случаев эти погрешности не возникают или в расчетах ими заведомо можно пренебречь.[353, С.629]

Качество численного решения существенно зависит от рационального выбора формы расчетной области, параметров сетки и способа численной реализации граничных условий. Влияние этих факторов анализировалось на основе расчетов стационарных адиабатных течений идеального газа. Контроль точности решения осуществляется путем проверки сходимости результатов при измельчении сетки и выполнения условий изоэнергетичности и изоэнтроп-ности. При однородном распределении параметров в набегающем потоке и отсутствии ударных волн во всем поле течения полная энтальпия и энтропия сохраняют постоянные значения, равные[142, С.134]

Сложность структуры потока влажного пара в турбинных решетках (см. гл. 3) едва ли позволяет в настоящее время решить-проблему в рамках единого метода. Численное моделирование таких течений должно строиться на базе системы алгоритмов и программ, позволяющих проводить последовательное уточнение путем учета различных физических факторов. В этой связи создание методов расчета течений насыщенного и влажного пара в межлопаточных каналах решеток в широком диапазоне газодинамических параметров с учетом термодинамической и механической неравновесности двухфазных потоков является важной задачей. Решение этой задачи дает возможность получить информацию о распределении параметров на внешней границе двухфазного пограничного слоя и тем самым создает предпосылки для обоснованного учета и других особенностей течения влажного пара в решетках. Необходимо также подчеркнуть, что развитая ниже методика расчета плоских двухфазных течений применима к каналам любой формы.[142, С.125]

где A.FM, Д^81[, Л-^исп — потери давления на сопротивления входного, экономайзерного и испарительного участков трубы. Соотношение (2) во многих случаях требует в несколько раз большее дросселирование входа, чем необходимо. Кроме того, например, для парогенераторов [2] соотношение (2) вообще недостаточно, так как там имеют место пульсации при П ^> 1. Это показывает, что заложенные при выводе (2) представления о механизме пульсаций и распределении параметров в период пульсаций неполностью соответствуют действительности.[134, С.49]

пульса в пограничный слой частицами жидкости, движущимися со скоростями, большими скоростей пара. Однако увеличение «полноты» эпюры скоростей еще не означает, что происходит дополнительная турбу-лизация потока. При мелкодисперсной жидкой фазе (например, если она возникает в «скачке» конденсации), когда й<5 • 10~8 м, траектории движения капелек будут практически совпадать с траекториями паровой фазы (см. § 2-6), а процессы тепломассообмена будут играть решающую роль в распределении параметров двухфазного потока в пограничном слое. На рис. 3-10 приведены результаты исследования пограничного слоя в сопле Лаваля при наличии в нем спонтанной конденсации пара {Л. 47]. Здесь показаны изменения относительного статического давления е вдоль сопла, температур стенки и полного торможения паровой фазы <0, а также расчетных температур насыщения 78 и статической ^ в ядре потока. Исследования проводились на плоском теплоизолированном сопле. Нижняя пластина выполнялась из фторопласта с металлическим на-гылеппем толщиной 0,1 '.ил. Как следует из[124, С.58]

... отрезано, скачайте архив с полным текстом ! Полный текст статьи здесь

Задачи по теоретической механике из сборника курсовых работ под редакцией А.А. Яблонского, Тарга, Кепе, Диевского, Мещерского и любого другого на заказ. Быстро, качественно, все виды оплат, СМС-оплата.
Вы так же можете заказать решение задач и по другим предметам: химия, высшая математика, строймех, сопромат, электротехника, метрология, ДМ, ТММ и другие.

СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ

Перейти к перечню использованной литературы

На главную