На главную
ПОМОЩЬ СТУДЕНТАМ!!!
Готовые решения задач по теормеху из методичек Тарга С.М. 1988 и 1989 г. и старых методичек 1978, 1982 и 1983гг.. Решение любых задач по термеху на заказ.
Если Вам нужны решения задач по Физике из методички Чертова А.Г. для заочников или решение задач из задачников Прокофьева, Чертова, Воробьёва и Волькинштейна или любых других решений по физике или гидравлике, воспользуйтесь сайтом fiziks.ru

Статья по теме: Различными диаметрами

Область знаний: теплообменники, печи, теплоперенос, паровые котлы, нагревание, горение, топлива, теплообмен

Скачать полный текст

Пусть задан вал (рис. 27), состоящий из четырех участков с различными диаметрами и загруженный силами Glt G2, . . ., G6. Эти силы обусловлены как весом дисков, так и весом участков самого вала. Разбивка вала производится так, чтобы жесткость его участков была одинаковой, а длина их была бы относительно невелика. Вал вычерчивается в определенном масштабе по длине, равном тг. Эпюра изгибающих моментов строится с помощью силового и веревочного многоугольников и располагается под схемой вала. Выбрав в произвольной точке Ох полюс, строят многоугольник сил G1? . . ., G6, откладываемых в масштабе тв (1 см чертежа соответствует та кг). Затем строят веревочный многоугольник.[198, С.79]

Мазутная форсунка с паровым распы-ливанием (рис. 3-6а) (МФПР) выпускается с тремя различными диаметрами сопел (табл. 3-2).[404, С.62]

Рис. 3.11. Распределение локальных коэффициентов теплоотдачи по периметру горизонтальных цилиндров с различными диаметрами dT при различных скоростях псевдоожиже-[41, С.109]

При экспериментальных исследованиях была испытана форсунка, у которой вторая ступень не изменялась, а у первой ступени устанавливались детали с различными диаметрами наружной поверхности сопла, что позволило получить восемь значений коэффициента ф'. В ходе опытов измерялся угол факела и расход топлива, подаваемого во вторую ступень под давлениями 4, 3 и 1 МН/м2. Было установлено, что ? KJ4 с ростом значения коэф-фициента ф' расход топлива увеличивается до определенной величины, соответствующей расходу топлива через вто- 80 рую ступень при отсутствии деталей первой ступени, а дальше остает- *0 ся постоянным (рис. 38). Все три кривые G = = / (ф') имеют наклонную возрастающую и горизонтальную части. Переход одной части кривой к другой характеризуется резко выраженным изломом. Абсцисса точек при изломе этих кривых имеет одно и то же значение ф', равное 0,42, соответствующее расчетному коэффициенту живого сечения второй ступени.[59, С.99]

С помощью этого уравнения было определено наивыгоднейшее со- "~е s ю /г /4 te ts м/св* отношение скоростей газов и воздуха для трубчатых воздухоподогревателей с различными диаметрами и шагами, а также для пластинчатого, ребристого и ребристо-зубчатого. При этом использованы формулы для теплоотдачи и аэродинамических сопротивлений, изложенные в § 5-4, 5-5, 6-3 и 6-4, а для продольного потока—соответствующие данные из нового нормативного метода теплового расчета [Л. 53] и из действующих норм аэродинамического расчета.[113, С.115]

Схемы зондов для измерений пульсаций давления торможения паровой фазы и статического давления показаны на рис. 2.35, а, б. Приемный носик 1 зонда выполнен сменным с различными диаметрами и формой входного отверстия. Пьезокерамический элемент расположен непосредственно за приемной камерой, длина и объем которой минимальны. Второй Пьезокерамический элемент служит для компенсации вибраций зонда, создаваемых потоком. Для уменьшения переменных аэродинамических сил, действующих на зонд, его кормовая часть выполнена заостренной, а державка, расположенная в потоке, имеет хорошо обтекаемую форму. Зонд индикации полного давления с другой модификацией носика фиксирует также импульсы капель, попадающих в приемную камеру. Для определения максимальных импульсов, т. е. направления движения капель, зонд может поворачиваться относительно оси, проходящей через приемный носик.[142, С.71]

В течение более чем десятилетней работы нашей лаборатории в области исследования процессов горения топлива (распыленного, твердого и жидкого, а также газообразного) мы провели экспериментальные исследования на большом количестве камер горения с различными диаметрами (от 30—40 до 200—300 мм) на различных топливах: уголь, торф, дизельное топливо, мазут, соляровое масло, спирт и др., при изменении расхода топлива от 1,0 до 50 кг/час, давления в камере от 1 до 50 атм, в широких пределах изменения коэффициента избытка кислорода и т. д.[340, С.376]

Поэтому определенный интерес представляет выявление Ленгипроинжпроектом теплотехнических характеристик чугунного секционного котла типа НРч при установке под ним горизонтальных щелевых горелок б"ез принудительной подачи воздуха с различными диаметрами газовыпускных отверстий (1,5 и 2,2 мм) в одном диапазоне изменения тепловых нагрузок. Из результатов испытаний следует (табл. 17), что во всех опытах потеря от химической неполноты горения отсутствует, температура уходящих газов за котлом меняется для обеих горелок в одном диапазоне 190— 295° С, к. п. д. также практически не зависит от диаметров отверстий и колеблется от 75 до 81—82% при нагрузках от 40 до 100% от номинальной. Это позволяет сделать вывод, что обе горелки равноценны по экономическим показателям и, следовательно, при использовании газов, способных при сгорании приводить к зарастанию огневых отверстий, диаметры их должны быть не менее 2,0 мм.[415, С.105]

Необходимо отметить, что в настоящее время не существует методов, позволяющих достичь равномерного распределения динамического напора паровой струи по очищаемой поверхности (т. е. методов, обеспечивающих равномерный износ труб в ширме). Использование в многосопловых головках обдувочных аппаратов сопл с различными диаметрами и различными углами атаки, а также программированного изменения давления пара при прохождении при'бо'ра через газоход позволяет лишь несколько уменьшить неоднородность распределения динамического напора на очищаемой поверхности.[407, С.282]

Недостатки метода были устранены путем линеаризации криволинейной зависимости при помощи тарировки зонда, предназначенного для измерения температуры указанным методом, по температуре, измеренной по такому методу, показания которого можно принять за образцовые. В качестве термоприемников использовались три термопары типа ПР-30/6 с различными диаметрами спаев, сваренные по обычной технологии из проволоки диаметром 0,2; 0,4; 0,5 мм; при этом отклонения корольков -термопар от геометрической формы автоматически учитывались при тарировке зонда. Провода термопар помещались в алундовые соломки, которые крепились в водоохлаждаемом чехле (рис. 1). Тарировка производилась в камере печи в потоке продуктов полного сгорания природного газа (с равномерным полем параметров, не считая пристеночных слоев); при этом температуры стен и газа были различными. В качестве образцового прибора служила отсасывающая термопара из того же материала. Результаты тарировки обрабатывали в виде условных размеров. Всего проведено около 120 тарировочных опытов при различных температурах газового потока и окружающих поверхностей. Среднеквадратичная относительная погрешность определения температуры ±1%- В нее входит также погрешность, вызванная колебаниями температуры газового потока вследствие колебания расходов газа и воздуха, и приборная по-чешность. Тем не менее полученная точность вполне удовле-[169, С.207]

Исследование работы горелки с периферийной выдачей газа в закрученный поток воздуха конструкции Ленгипроинжпроекта (рис. 12) производилось при различных диаметрах газовыпускных отверстий [Л. 94]. Горелки с диаметрами отверстий 5/5; 7,5/7,5; 10/10 и 5/12 мм (в числителе указан диаметр первого ряда отверстий, а в знаменателе второго ряда) устанавливались на фронтовой стене топки котла ДКВР-6,5-13. При исследовании работы горелок с различными диаметрами отверстий скорость выхода газа из них и избыток воздуха на выходе из камеры догорания поддерживались постоянными, соответственно равными 18 м/сек и 1,06—1,08. В горелках сжигалась смесь природного газа со сланцевым с теплотой сгорания 7250—7500 ккал/нм3. Закрутка воздуха в горелке осуществлялась в закручивателе улиточного типа при величине конструктивного параметра * аЫО2 = 0,715, что соответствует интенсивности крутки, равной 2,4. **[416, С.29]

... отрезано, скачайте архив с полным текстом ! Полный текст статьи здесь

Задачи по теоретической механике из сборника курсовых работ под редакцией А.А. Яблонского, Тарга, Кепе, Диевского, Мещерского и любого другого на заказ. Быстро, качественно, все виды оплат, СМС-оплата.
Вы так же можете заказать решение задач и по другим предметам: химия, высшая математика, строймех, сопромат, электротехника, метрология, ДМ, ТММ и другие.

СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ

Перейти к перечню использованной литературы

На главную