На главную
ПОМОЩЬ СТУДЕНТАМ!!!
Готовые решения задач по теормеху из методичек Тарга С.М. 1988 и 1989 г. и старых методичек 1978, 1982 и 1983гг.. Решение любых задач по термеху на заказ.
Если Вам нужны решения задач по Физике из методички Чертова А.Г. для заочников или решение задач из задачников Прокофьева, Чертова, Воробьёва и Волькинштейна или любых других решений по физике или гидравлике, воспользуйтесь сайтом fiziks.ru

Статья по теме: Развитого поверхностного

Область знаний: теплообменники, печи, теплоперенос, паровые котлы, нагревание, горение, топлива, теплообмен

Скачать полный текст

Как видно из рис. 9.5, б, в области развитого поверхностного кипения разность tCT—t-a практически не зависит от недогрева основной массы жидкости. Поэтому коэффициент теплоотдачи, рассчитанный по этой разности, на всем протяжении рассматриваемой 9* 259[319, С.259]

Между сечениями трубы Б и В (рис. 9.6, б) вся масса жидкости прогревается до температуры насыщения (область развитого поверхностного кипения). На этом участке коэффициент теплоотдачи, определенный по разности температур стенки и жидкости •аж = <7/(^ст—^к), резко увеличивается до значения а при кипении насыщенной жидкости (рис. 9.7 и 9.8). Из этих графиков видно, что при развитом поверхностном кипении как при внутреннем, так .и при внешнем обогреве коэффициент теплоотдачи не зависит от :ширины кольцевого канала.[319, С.262]

На рис. 9.6, а показано распределение по длине трубы температуры стенки ^ст, среднемассовой температуры жидкости tm, рассчитанной по уравнению (9.1), и действительной ее температуры ^ш.д (ориентировочно проведенная пунктирная линия) при существенном недогреве воды до температуры насыщения на входе в трубу [190]. Аналогичные зависимости, полученные при поверхностном кипении воды в кольцевом канале, представлены на рис. 9.6,6 [191]. На этих рисунках точками А определяется сечение канала, в котором температура, стенки равна температуре насыщения, точками Б — сечение, в котором температура стенки достигает максимального значения, а температура потока — температуры начала развитого поверхностного кипения ^н.к-[319, С.261]

Если вся масса жидкости, 'Поступающей в трубу парогенератора, прогревается .до температуры насыщения, то по ходу потока значение коэффициента теплоотдачи (как и при кипении в большом объеме) меняется от значения, устанавливающегося при заданной скорости в однофазной среде, до значения при развитом пузырьковом, кипении насыщенной жидкости. Закономерность изменения коэффициента теплоотдачи по длине парогенератора a=f(x) для данной жидкости при фиксированном давлении зависит от соотношения между скоростью ларообразования ^/(/"р"), скоростью циркуляции ш0 и недогревом жидкости на входе в трубу. Д^нед. Наиболее простой вид функции а от х наблюдается при высоких давлениях, когда изменение температуры насыщения по ходу потока пренебрежимо мало. При низких давлениях суммар* ное сопротивление, обусловленное трением и ускорением смеси, при определенных соотношениях режимных параметров оказывается соизмеримым с абсолютным давлением в системе. При этом температура насыщения по ходу потока заметно понижается, в связи с чем закон изменения tCT, а следовательно, и коэффициента теплоотдачи а по длине трубы может существенно отличаться от зависимостей tc-r=f(x) и a—f(x), устанавливающихся, при высоких давлениях. Обеднение теплоотдающей поверхности активными зародышами паровой фазы при понижении давления также влияет на вид функции tCT от х. В этих условиях влияние скорости оказывается более значительным и переход от области конвективного теплообмена в однофазном потоке к области развитого поверхностного кипения происходит на участке трубы большей длины.[319, С.261]

Температуру начала развитого поверхностного кипения для воды в интервале давлений от 5 до 20 МПа можно определить по эмпирической формуле [190]*[319, С.266]

Температуру начала развитого поверхностного кипения можно определить по обобщенной формуле [179]**[319, С.266]

Из рис. 4.3 видно, что режим развитого поверхностного кипения, характеризующийся в данном случае слабой зависимостью температуры стенки от величины подводимого теплового потока [62], у внутренней образующей трубы наступает при меньших значениях плотностей тепловых потоков, чем у наружной. Это объясняется более высокой интенсивностью конвективной теплоотдачи у наружной образующей змеевика под воздействием вторичных макровихревых течений. Можно также предположить, что дополнительным фактором, способствующим интенсификации теплообмена у наружной образующей, служит возникающее при меньших значениях q пузырьковое поверхностное кипение у внутренней образующей трубки змеевика. Турбулентные возмущения потока, возникающие при кипении у внутренней образующей, распространяются по поперечному сечению потока и оказывают интенсифицирующее воздействие на конвективный теплообмен у наружной образующей. При дальнейшем увеличении подводимого теплового потока с развитием поверхностного кипения по всему периметру поперечного сечения трубки разверка температуры стенки уменьшается и может исчезнуть вообще. В качественном отношении влияние режимных параметров на начало поверхностного кипения в змеевике такое же, как и в прямых трубах. В частности, данные, полученные авторами, согласуются с результатами работы [10] и показывают, что с увеличением массовой скорости и степени недогрева развитое пузырьковое кипение начинается при больших значениях плотностей тепловых потоков.[195, С.55]

В области неразвитого поверхностного кипения механизм теплопереноса качественно перестраивается. На обычную кон-' векцию накладываются возмущения, обусловленные процессом парообразования. Вместе с тем, по мере снижения недогрева потока изменяется доля тепла, отводимого от стенки за счет парообразования.[175, С.80]

При использовании выражений (4.19) и (4.20) для определения потерь давления на участке развитого поверхностного кипения ЗПГК величины Ар0з следует рассчитывать по формулам для коэффициентов гидравлического сопротивления, представленным в п. 4.1.[195, С.58]

Зона поверхностного кипения (кипение воды, недогретой до температуры насыщения). Начало развитого поверхностного кипения в трубах определяется (при постоянном тепловом потоке) по изменению наклона кривой, отражающей распределение температуры стенки по длине (рис. 5.2).[129, С.63]

В соотношении (4.20) определяющей принята среднемассовая температура потока в сечении начала развитого поверхностного кипения. Соответствующие параметры, входящие в выражение (4.20), отмечены индексом «н. к». Параметром интегрирования является величина г, дифференциал которой представляет собой элементарное приращение энтальпии в пределах участка трубы с развитым поверхностным кипением, отнесенное к максимально возможному приращению энтальпии потока на этом участке i' — is. к- В этом случае текущее значение величины г в опре-[195, С.57]

... отрезано, скачайте архив с полным текстом ! Полный текст статьи здесь

Задачи по теоретической механике из сборника курсовых работ под редакцией А.А. Яблонского, Тарга, Кепе, Диевского, Мещерского и любого другого на заказ. Быстро, качественно, все виды оплат, СМС-оплата.
Вы так же можете заказать решение задач и по другим предметам: химия, высшая математика, строймех, сопромат, электротехника, метрология, ДМ, ТММ и другие.

СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ

Перейти к перечню использованной литературы

На главную