На главную
ПОМОЩЬ СТУДЕНТАМ!!!
Готовые решения задач по теормеху из методичек Тарга С.М. 1988 и 1989 г. и старых методичек 1978, 1982 и 1983гг.. Решение любых задач по термеху на заказ.
Если Вам нужны решения задач по Физике из методички Чертова А.Г. для заочников или решение задач из задачников Прокофьева, Чертова, Воробьёва и Волькинштейна или любых других решений по физике или гидравлике, воспользуйтесь сайтом fiziks.ru

Статья по теме: Развитого турбулентного

Область знаний: теплообменники, печи, теплоперенос, паровые котлы, нагревание, горение, топлива, теплообмен

Скачать полный текст

Для полностью развитого турбулентного течения в гладкой трубе 2 NulocwO,023Re».8Pri/3. (21)[452, С.20]

После стабилизации толщины ламинарного подслоя в зоне развитого турбулентного режима коэффициент теплоотдачи вновь начинает убывать из-за возрастания общей толщины пограничного слоя.[286, С.80]

Для случая конденсации многокомпонентной паровой смеси внутри труб в условиях развитого турбулентного течения коэффициенты аКЕ(о) и Рсг(0) можно определить из известных уравнений конвективного тепло- и массообмена[451, С.189]

Следует отметить, что при продольном обтекании каналов отношение Re потоков постоянно, для развитого турбулентного режима течения обоих потоков А/г = Да = 0, т. е. коэффициенты At и Дг не зависят от Re,-. Поэтому п. 5 практически исключается из итерационного процесса нахождения ReionT.[447, С.121]

В [16] предложены следующие значения: ki=l; k2— = 12,7; тг==2/3. Соотношение (40) в области полностью развитого турбулентного течения лучше других зависимостей описывает поведение экспериментальных данных по теплоотдаче. Поскольку уравнение (40) основано на модели полностью развитого турбулентного течения и не учитывает влияния входных эффектов, оно неприменимо в переходной от ламинарного к турбулентному течению области и в области развитого турбулентного течения при низких числах Рейнольдса, 2300[452, С.236]

Показатель степени т, однако, может изменяться от т=0 для полностью развитого ламинарного течения до т=0,9 для полностью развитого турбулентного течения. Коэффициент С также изменяется. В ранних работах данные в различных диапазонах значений чисел Рейнольдса (и Прандтля) описывались с помощью нескольких подобных уравнений. В настоящее время более предпочтительными, в особенности для численных приложений, считаются интерполяционные формулы, охватывающие сразу весь диапазон изменения чисел Рейнольдса и Прандтля. Как при внешних, так и при внутренних течениях реальная форма канала или обтекаемого тела может отличаться от формы канала или тела — прототипа (труба, сфера, цилиндр, пластина). В случае внутренних течений в качестве эквивалентного диаметра трубы используется гидравлический диаметр d/,=4S/P (S — площадь поперечного сечения; Р — периметр). Такой подход, однако, применим только для турбулентного течения и, как показано в § 2.1.6, если число единиц переноса теплоты мало. При больших значениях параметра NTU необходимо учитывать эффект перераспределения жидкости.[452, С.93]

Из (2.24) следует, что энергетический коэффициент обратно пропорционален плотности теплового потока в степени (6; — 1). Например, для продольного обтекания каналов и развитого турбулентного режима течения потоков с /Zj = 0,8 и а; = 0,2 эта степень равна 2,5. Таким образом, интенсификация теплообмена путем увеличения величины q (изменяя Re; потоков) для поверхности заданной геометрии приводит к существенному уменьшению энергетического коэффициента.[447, С.31]

Отметим тот факт, что при любой схеме обтекания один из потоков продольно обтекает каналы. Поэтому для двух сравниваемых поверхностей поток с индексом г=в имеем продольную схему движения. Для развитого турбулентного режима течения потоков должны выполняться условия «B/=const, aB/=const (при /=1 имеет место заданная поверхность и при /=2 — исследуемая поверхность). Таким образом, левая часть (2.32) будет зависеть от чисел Рейнольдса лишь в том случае, когда пк\фплг или UHI^GHZ, что приводит к неравенству bH\^=bnZ- Эти неравенства имеют место для различных схем обтекания, для решеток различной компоновки, для различных режимов течения потоков. При этом для внутреннего потока с индексом i= =в может выполняться условие &В1=&в2, что, как видно из (2.32), несколько упрощает условие нахождения Keirp. Два 3* 35[447, С.35]

Построение диаграммы характеристик. Для наших целей наиболее подходящей является диаграмма, в которой эффективность нагрева представлена как функция длины воздушного канала для ряда значений расхода воздуха. Хотя данный агрегат представляет собой одноходовой теплообменник •с поперечным током, изменение температуры как холодной, так и горячей жидкости составляет менее 20% максимальной разности температур (разность температур на входе в теплообменник). Согласно рис. 4.8, рабочая точка в этом •случае размещается в области, где характеристика в данных координатах может быть с малой ошибкой представлена прямой. Таким образом, точка, полученная в соответствии с табл. 11.2, может быть нанесена на рисунок, и через нее в начало координат следует провести прямую (рис. 11.10). В результате получим зависимость эффективности охлаждения как функцию длины .воздушного канала при величине охлаждения горячей жидкости, составляющей 18,7% разности температур на входе. Если отношение расхода воздуха к расходу воды остается постоянным, влияние изменения расхода воздуха на эффективность * нагрева можно оценить с помощью соотношения (4.21). Согласно этому соотношению, эффективность остается постоянной, при условии что длина воздушного канала обратно пропорциональна расходу воздуха в соответствующей степени [см. (4.24)]. Равенство (4.24) было выведено для развитого турбулентного течения, а потому показатель степени надо изменить таким образом, чтобы оно отвечало наклону кривой фактора Колберна на рис. 11.7. Этот наклон равен примерно — 0,44 в интересующей нас переходной области течения вместо величины — 0,2, характерной для развитого турбулентного течения. Таким образом, если следовать методике, изложенной в гл. 4,[454, С.219]

Для развитого турбулентного режима движения жидкости распределение скорости по сечению трубы имеет вид, напоминающий усеченную параболу (рис. 3-"10, б). Вблизи стенки трубы кривая изменяется резко, а в средней части сечения — турбулентном ядре потока — полого. Максимальная скорость наблюдается также на оси трубы.[323, С.73]

Для развитого турбулентного режима движения жидкости распределение скорости по сечению трубы имеет вид усеченной параболы (рис. 3-10, б). Вблизи стенки трубы кривая изменяется резко, а в средней части сечения — турбулентном ядре потока — полого. Максимальная скорость наблюдается также на оси трубы.[324, С.79]

... отрезано, скачайте архив с полным текстом ! Полный текст статьи здесь

Задачи по теоретической механике из сборника курсовых работ под редакцией А.А. Яблонского, Тарга, Кепе, Диевского, Мещерского и любого другого на заказ. Быстро, качественно, все виды оплат, СМС-оплата.
Вы так же можете заказать решение задач и по другим предметам: химия, высшая математика, строймех, сопромат, электротехника, метрология, ДМ, ТММ и другие.

СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ

Перейти к перечню использованной литературы

На главную