На главную
ПОМОЩЬ СТУДЕНТАМ!!!
Готовые решения задач по теормеху из методичек Тарга С.М. 1988 и 1989 г. и старых методичек 1978, 1982 и 1983гг.. Решение любых задач по термеху на заказ.
Если Вам нужны решения задач по Физике из методички Чертова А.Г. для заочников или решение задач из задачников Прокофьева, Чертова, Воробьёва и Волькинштейна или любых других решений по физике или гидравлике, воспользуйтесь сайтом fiziks.ru

Статья по теме: Ребристых поверхностей

Область знаний: теплообменники, печи, теплоперенос, паровые котлы, нагревание, горение, топлива, теплообмен

Скачать полный текст

Для очистки ребристых поверхностей нагрева, например чугунного водяного экономайзера ВТИ, применяется обдувочный аппарат (рис. 5-58), состоящий из трубы / с патрубками 2, в которые вварены сопла. Пар подводится к г>той трубе через запорные вентили 3 и трубу 4. Перемещение в раме из швеллеров обдувочной трубы 1 осуществляется вдоль оси труб водяного экономайзера на половину их длины вперед и назад с помощью муфты 5 и винта 6, вращаемого в подшипниках 7 ручным приводом с цепью. Такой аппарат может состоять 226[31, С.226]

При расчете ребристых поверхностей надо учитывать коэффициент оребрения или отношение сребренной поверхности к гладкой, т. е. .&P=FP/F. Этот коэффициент учитывает увеличение теплоотдачи на стороне оребрения (обычно оребрение делается с той стороны, где коэффициент теплоотдачи меньше). Например, если а2 мал по сравнению с аь то, введя оребрение со стороны меньшего а2 с коэффициентом оребрения &р= 10, можно рассчитывать общий коэффициент теплопередачи по формуле для гладкой поверхности, но с коэффициентом теплоотдачи не ct2, a &P-ci2, т. е. для рассматриваемого случая в 10 раз большим. Точный, чисто теоретический расчет теплопередачи при оребрении затруднен, поэтому при расчетах используются данные экспериментальных определений для каждого типа ребристой поверхности нагрева.[216, С.297]

Методы расчета а при обтекании ребристых поверхностей частично обобщены. Предусмотрен расчет для всех гидродинамических условий движения сред. Предложены структуры логарифмической интерполяции при расчете а в переходном режиме. В структуры расчета введены различные аппроксимации.[448, С.232]

Точное значение коэффициента теплоотдачи для ребристых поверхностей может быть определено только экспериментальным путем*.[290, С.382]

Описанные в главе 9 методы расчета теплопроводности ребристых поверхностей использованы при разработке алгоритмов оптимизации воздухоохладителей малых холодильных установок и испарителей морозильных камер.[448, С.230]

Эта структура показана на рис. 21. Она предусматривает расчет теплопередачи в сечении любых гладких и ребристых поверхностей. Вид поверхности задан признаками Пвр1, Пнр2, ПНоь ПНо:;. Точность расчета обеспечивается итерациями по ka\ (5,28) при условии 2Па,я>0, е„ > г„ доп. Здееь[448, С.85]

В виде примера > табл. 24 приведены основные тепловые, гидравлические, конструктивные и экономические величины для ребристых поверхностей аммиачных воздухоохладителей со стальными спиральными ребрами на стальных круглых трубах в шахматном прямоугольном пучке [59]. Они найдены с помощью обобщенных кривых (одна из них приведена на рис. 86) при сле-[448, С.305]

Основные данные по теплоотдаче и гидравлическому сопротивлению опубликованы в [1], где представлены зависимости / и f от Re для 52 различных геометрии ребристых поверхностей. В [2] приведены наиболее полные данные, полученные до 1964 г. После издания [I] в 1964 г. были опубликованы дополнительные данные по теплогидравли-ческим характеристикам. Сюда входят работы по характеристикам перфорированных поверхностей [3—7], ребристых поверхностей из смещенных полос [8—12], с жалю-зийными ребрами [11, 13, 14] и со стерженьковыми ребрами [15]. Из-за ограничений объема этого раздела ряд зависимостей / и / от Re здесь опущен. Такие кривые уже приведены в [1], а также в упомянутых выше ссылках. На рис. 1, 2 показаны зависимости / и / от числа Рейнольдса для двух поверхностей: с прямыми прямоугольными ребрами и из смещенных полос. На поверхности 101, рассматриваемой в [8], расположено по9,84 ребра на 1 см, толщина ребер 0,1 мм; на поверхности 10—27, рассмотренной в [1], размещается по 4,37 ребра на 1 см, толщина ребер 0,2 мм. Если размеры поверхности 10—27 привести к размерам поверхности с 9,84 ребрами на 1 см, то шаг размещения пластин и их толщина составят 5,35 и 0,89 мм соответственно. Гидравлические диаметры равны 1,49 мм (поверхность 101) и 1,61 мм (поверхность 10—27). Таким образом, обе поверхности имеют приблизительно равный масштаб. Сравнение рисунков показывает, что поверхность из смещенных полос имеет значительно более высокие характеристики теплопередачи и гидравлического сопротивления. При Re= 2000 / для смещенных пластин в 2,9 раза выше, чем для поверхности с прямоугольными ребрами, а увеличение коэффициента трения составляет 3,66. Рассматривая отношение /// как показатель эффективности теплоотдачи с учетом потерь на трение, можно прийти к выводу, что ребристая поверхность из смещенных полос обеспечивает увеличение коэффициентов теплоотдачи на 190% при отношении /'//-=80%, т. е. таком же, как и для поверхности с прямыми прямоугольными ребрами. Крутой наклон кривой для поверхности с прямыми прямоугольными ребрами[453, С.98]

Для нормализованных ребристых поверхностей нагрева с постоянными геометрическими характеристиками, изготовляющихся из одного и того же материала, имеет смысл на основе экспериментальных данных установить расчетные формулы для непосредственного определения приведенного коэффициента ап . К таким нормализованным поверхностям в котельных агрегатах относятся, в частности, чугунные воздухоподо^[113, С.94]

Аналитических точных решений задачи теплопроводности многослойных ребер нет. Однако расчет ?ор многослойных ребер представляет значительный интерес, вызванный практикой оптимизации различных ребристых поверхностей.[448, С.218]

Хотя данные по характеристикам, как правило, представлялись для отдельных пластин, удалось получить некоторые достижение в разработке обобщенных соотношений. Для большинства типов пластинчато-ребристых поверхностей с прямыми ребрами для ламинарного режима течения существуют аналитические решения. При турбулентном режиме гидравлический диаметр является определяющим размером для расчета параметров / и /. В общем случае такой подход позволяет получить хорошие результаты, за исключением каналов с сечением в виде равностороннего треугольника с очень острым углом при вершине.[453, С.100]

... отрезано, скачайте архив с полным текстом ! Полный текст статьи здесь

Задачи по теоретической механике из сборника курсовых работ под редакцией А.А. Яблонского, Тарга, Кепе, Диевского, Мещерского и любого другого на заказ. Быстро, качественно, все виды оплат, СМС-оплата.
Вы так же можете заказать решение задач и по другим предметам: химия, высшая математика, строймех, сопромат, электротехника, метрология, ДМ, ТММ и другие.

СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ

Перейти к перечню использованной литературы

На главную