На главную
ПОМОЩЬ СТУДЕНТАМ!!!
Готовые решения задач по теормеху из методичек Тарга С.М. 1988 и 1989 г. и старых методичек 1978, 1982 и 1983гг.. Решение любых задач по термеху на заказ.
Если Вам нужны решения задач по Физике из методички Чертова А.Г. для заочников или решение задач из задачников Прокофьева, Чертова, Воробьёва и Волькинштейна или любых других решений по физике или гидравлике, воспользуйтесь сайтом fiziks.ru

Статья по теме: Сопротивление тепловому

Область знаний: теплообменники, печи, теплоперенос, паровые котлы, нагревание, горение, топлива, теплообмен

Н. Контактные теплообменники. В теплообменниках с непосредственным контактом жидкостей термическое сопротивление тепловому потоку уменьшено за счет того, что устраняется стенка, разделяющая два теплоносителя |7]. Применение этого принципа допустимо только в случае, когда два теплоносителя совместимы друг с другом.[453, С.311]

Контактная теплопроводность. Поверхность раздела между двумя твердыми поверхностями, не изготовленными заодно, оказывает сопротивление тепловому потоку. Тепловой поток, деленный на разность температур между поверхностями раздела, называется контактной теплопроводностью соединения и обычно имеет величину в интервале 570—5700 вт! (м? • град).[454, С.42]

Освобождающаяся при конденсации теплота передается холодной поверхности. При пленочной конденсации пар отделен от стенки слоем конденсата, который создает значительное термическое сопротивление тепловому потоку. При капельной конденсации возможен непосредственный контакт пара со стенкой, и потому теплообмен протекает во много раз более интенсивно, чем при пленочной конденсации.[294, С.413]

Опыт эксплуатации промышленных теплообменных аппаратов свидетельствует о том, что часто действительные коэффициенты теплопередачи в них оказываются значительно более низкими, чем расчетные значения. Объясняется это тем, что на теплопередающих поверхностях аппаратов в процессе эксплуатации отлагаются различные загрязнения, оказывающие дополнительное термическое сопротивление тепловому потоку. Оценка величины этого термического сопротивления имеет для конструктора важное, иногда решающее значение, так как часто именно оно определяет эффективный коэффициент теплопередачи проектируемого аппарата.[451, С.346]

Коэффициенты теплоотдачи. Основным препятствием теплообмену на входном участке конденсатора, заполненном паром, обычно является пленка жидкости, покрывающая поверхность охлаждения, так как температура пленки на поверхности раздела жидкость — пар практически равна температуре конденсации при существующем давлении. Основная проблема при проектировании конденсатора связана с обеспечением оттока жидкости от поверхности, чтобы толщина пленки и, следовательно, сопротивление тепловому потоку были минимальными. В любом выбранном случае толщина жидкой пленки зависит от геометрической формы поверхности, вязкости, плотности жидкости и массовой скорости оттока конденсата от поверхности охлаждения. Суммарный тепловой поток зависит от плотности теплового потока и скрытой теплоты конденсации пара. Исходя из основных соотношений теплообмена и гидродинамики, можно вывести выражение для среднего эффективного коэффициента теплоотдачи для вертикальных труб, с которых конденсат стекает в виде ламинарного потока жидкости. Это выражение при 4U/VnD,,|u. •< •< 2000 имеет вид[454, С.67]

Расчеты по формуле (4.4), выполненные Берманом [25], показывают, что чем меньше давление пара Р и коэффициент конденсации k и чем больше плотность теплового потока q, тем большим оказывается скачок температуры Ти—Tf на поверхности раздела фаз и соответствующая этим температурам разность давлений Рн — Pf. При k-*-\ скачок температуры мал, с уменьшением k он увеличивается, особенно при низких давлениях конденсации. В последнем случае сопротивление фазовому переходу Rf может оказаться сопоставимым с термическим сопротивлением пленки конденсата Япл, и оно должно учитываться в расчетах теплообмена. Вместе с тем из опытных данных [25] известно, что, например, для чистого водяного пара при давлении Рн>0,01 МПа коэффициент конденсации k « 1. При этих условиях на границе раздела фаз скачок температуры практически отсутствует, Rf?zQ и термическое сопротивление тепловому потоку от пара к стенке полностью определяется термическим сопротивлением пленки конденсата:[451, С.120]

Полное термическое сопротивление тепловому потоку для однослойной цилиндрической стенки определяется уравнением (2.22)[297, С.103]

Это показывает, что основное сопротивление тепловому потоку сосредоточено возле поверхности и на него оказывает большее влияние температура насыщения, чем объемная температура. Тот факт, что в области пузырчатого кипения вынужденный поток имеет 'небольшое влияние на перенос тепла, был указан раньше.[473, С.431]

Ввиду высокой пористости железоокисных отложений (40—60%), образуемых в газомазутных котлах СКД, их теплопроводность примерно в 40 раз ниже теплопроводности металла труб НРЧ. Отложения создают большое термическое сопротивление тепловому потоку при теплопередаче от газов к пару и воде. При достижении 200—250 г/м2 отложений на огневой стороне трубы перепад температур в стенке может составлять до 200°С, что приводит к ухудшению прочностных свойств металла и повреждениям НРЧ.[17, С.136]

Из теории контактного теплооб-Рис. 5-4. ^ Схема эле- мена металлических поверхностей ментарнои ячейки в гп ic cc iioi виде двух контакти- 1Л- 16> 56- пз] и металлических рующих сферических порошков [Л. 40, 127] известно, что частиц наполнителя. зона контакта представляет собой дополнительное сопротивление тепловому потоку, следствием чего является увеличение общего температурного перепада. В данном случае тепловой поток при переходе от одной частицы к другой стягивается в области непосредственного контакта, формируя тем самым сопротивление стягивания 7?ст. Это сопротивление по своей природе носит объемный характер и является внутренним. Его действие равноценно удлинению цепочки. Для расчета термического сопротивления стягивания цепочек из частиц наполнителя, ориентированных в клеевой прослойке с помощью магнитного поля, выделим в системе элементарную ячейку в виде двух контактирующих полусфер (рис. 5-4). Для такой модели путем интегрирования уравнения Лапласа получены [Л. 127] зависимости для температурного .поля и термического сопротивления. В частности, термическое сопротивление от стягивания линий теплового потока к площадке фактического контакта (в вакууме) описы-214[161, С.214]

Тонкий стержень. Рассмотрим стержень, подобный стержню, рассмотренному в разделе 3-4, который имеет постоянную площадь поперечного сечения. Температуру в любом поперечном сечении считаем постоянной, т. е. физически это означает что сопротивление теплопотерям с поверхности стержня намного больше, чем внутреннее сопротивление тепловому потоку в самом стержне. Это соотношение сопротивлений дает возможность уравнять температуры в каждой точке из-за высокой теплопроводности проводящего материала по сравнению с низким коэффициентом теплообмена, регулирующим конвективные потери. В таком случае температурные градиенты dt/dy и dt/dz отсутствуют. Таким образом, соответствующее дифференциальное уравнение для избыточной темпера-» daif Q' D[473, С.149]

... отрезано, скачайте архив с полным текстом ! Полный текст статьи здесь

Задачи по теоретической механике из сборника курсовых работ под редакцией А.А. Яблонского, Тарга, Кепе, Диевского, Мещерского и любого другого на заказ. Быстро, качественно, все виды оплат, СМС-оплата.
Вы так же можете заказать решение задач и по другим предметам: химия, высшая математика, строймех, сопромат, электротехника, метрология, ДМ, ТММ и другие.

СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ

Перейти к перечню использованной литературы

На главную