На главную
ПОМОЩЬ СТУДЕНТАМ!!!
Готовые решения задач по теормеху из методичек Тарга С.М. 1988 и 1989 г. и старых методичек 1978, 1982 и 1983гг.. Решение любых задач по термеху на заказ.
Если Вам нужны решения задач по Физике из методички Чертова А.Г. для заочников или решение задач из задачников Прокофьева, Чертова, Воробьёва и Волькинштейна или любых других решений по физике или гидравлике, воспользуйтесь сайтом fiziks.ru

Статья по теме: Температурой продуктов

Область знаний: теплообменники, печи, теплоперенос, паровые котлы, нагревание, горение, топлива, теплообмен

Скачать полный текст

Отношение между температурой продуктов сгорания внизу дымовой трубы, пли средней температурой продуктов сгорания — так называемой эффективной температурой, и тягой у неизолированной стальной дымовой трубы при 25° С можно определить из рис. 38. При изолированной или кирпичной дымовой трубе потери существенно меньше, однако не пренебрежимо малы. Лх следует учитывать, если высота дымовой трубы превышает 25 м.[382, С.113]

Уровень влияния температуры продуктов сгорания мазута на интенсивность коррозии сталей выясняется 'из рис. 4.29, где приведена зависимость средней глубины коррозии по периметру труб из сталей 12Х18Н12Т и 12Х1МФ от эквивалентного времени для разных температурных зон газа. При этом эквивалентное время для аустенитной стали 12Х18Н12Т рассчитывалось при температуре 620 °С, а для перлитной стали— 580 °С. Видно большое влияние места расположения трубы на интенсивность коррозии стали при одном и том же значении температуры наружной поверхности трубы. Во второй зоне, где температура газа была в среднем 1000°С и изменялась от 900 °С (среднее значение при 50%-ной нагрузке) до 1050 °С (среднее значение при 100%-ной нагрузке котла), интенсивность коррозии стали 12Х18Н12Т была наиболее высокой, а в четвертой зоне со средней температурой продуктов сгорания 800 °С (700—850 °С) наблюдалась наименьшая коррозия. В первой и третьей зонах со средней температурой газа 1100°С (1000—1250 °С) и 950 °С (815—1050 °С) интенсивность коррозии стали 12Х18Н12Т почти одинакова и по промежуточному значению между глубиной коррозии в зонах с максимальной и минимальной интенсивностями. Отношение между глубинами коррозии этой стали в зонах с максимальной и минимальной ее интенсивностями приблизительно равно шести. В первой и третьей зонах интенсивность коррозии аустенитной стали 12Х18Н12Т приблизительно в 2,5 раза больше, чем в зоне с минимальной интенсивностью коррозии.[201, С.171]

В связи с высокой температурой продуктов сгорания детали проточной части турбин (сопла, рабочие лопатки, диски, валы) изготавливают из легированных высококачественных сталей. Для надежной работы у большинства турбин предусмотрено интенсивное охлаждение наиболее нагруженных деталей корпуса и ротора.[286, С.174]

В связи с высокой температурой продуктов сгорания (750—1150°С) детали проточной части турбин (сопла, рабочие лопатки, диски, валы) изготавливают из легированных высококачественных сталей. Для надежной работы у большинства турбин предусмотрено интенсивное воздушное охлаждение наиболее нагруженных деталей корпуса и ротора.[315, С.198]

Загрязнения на наружных поверхностях экранов приводят к повышению их температуры, которая может стать соизмеримой с температурой продуктов горения. В этом случае количество тепла, передаваемого экрану излучением, резко уменьшается. При работе на твердом и жидком топливах экраны очень быстро покрываются налетом золы и сажи; при сжигании газового топлива на поверхностях нагрева также обнаруживается сероватый налет, имеющий высокое термическое сопротивление и снижающий эффективность радиационного теплообмена.[415, С.27]

В котлах типа фиг. 1 и 2 производится и подогрев воды и ее испарение, причем в связи с многократностью естественной циркуляции и смешением подаваемой в котел питательной воды с многократно циркулирующей котловой «одой, температура внутри котла всегда очень близка к температуре кипения. Поэтому в последних газоходах котла (см., например, котел фиг. 2), куда приходят продукты сгорания, уже отдавшие значительную часть своего тепла предыдущим поверхностям нагрева, разность между температурой продуктов сгорания и температурой в котле недостаточно велика, чтобы обеспечить интенсивный теплообмен. Дальнейшее снижение температуры продукщв сгорания в котельной поверхности нагрева делается в этих условиях все более затруднительным и невыгодным. Поэтому продукты сгорания приходится удалять из агрегатов тако-го типа недостаточно охлажденными, что неизбежно вызывает излишние потери тепла.[54, С.8]

Рассмотрим полученные данные совместно с кривыми изменения безразмерной температуры по длине факела при установке вертикальной щелевой и турбулентной горелок. Характер изменения температур по оси факела турбулентной горелки Ленгипроинж-проекта и местоположение максимума температур в опытах с различными диаметрами газовыпускных отверстий осталось неизменным (рис. 13). Следовательно, постоянная температура на выходе из топочной камеры при различных диаметрах газовыпускных отверстий обусловлена неизменным распределением температур в топочной камере. Изменение безразмерной температуры по длине факела вертикальной щелевой горелки для разных диаметров и формы газовыпускных отверстий различно (рис. 11, о). При этом переход от круглых газовыпускных отверстий к щели шириной 0,5 мм приводит также к смещению местоположения максимума температуры. Естественно возникает вопрос, не расходятся ли полученные нами экспериментальные данные с результатами исследований [Л. 26, 28] выявившими связь между температурой продуктов горения, покидающих топку, и расположением максимума температур в ней. В этих работах влияние расположения максимума температур на теплообмен в топочной камере рассматривается при неизменной степени черноты факела. В наших же опытах степень черноты факела не могла быть неизменной, так как изменение диаметра и формы газовыпускных отверстий влияет на качество смешения газа с воздухом и, следовательно, на степень светимости факела. Таким образом, в наших опытах изменялось не только температурное поле топки, но и степень черноты факела. Значит, сохранение температуры на выходе из топочной камеры при различных диаметрах и форме газовыпускных отверстий является равновесным результатом двух факторов: степени черноты факела и местоположения максимума температур. Действительно, при одинаковых температурах излучение светящегося пламени более интенсивно, чем несветящегося. Но при сжигании несветящимся пламенем достигается более высокая максимальная температура и максимум температур расположен в непосредственной близости от устья горелки (см. рис. И, а).[416, С.78]

Термический к. п. д. отражательных печей в связи с высокой температурой продуктов горения, поступающих в боров, составляет всего 20—30%. При наличии котлов-утилизаторов общий энергетический к. п. д. повышается до 55—65%.[439, С.200]

Для своевременного выявления загорания уноса или сажи обслуживающему персоналу необходимо следить за температурой продуктов горения до и после хвостовых поверхностей нагрева.[248, С.120]

Приняв за рассматриваемое сечение выходное сечение топки, можно решить уравнение (19.79) относительно величины 6, которая в этом случае является безразмерной температурой продуктов[155, С.415]

Это уравнение впервые было получено Г. Л. Поляком. Приняв за раосматривамое сечение выходное сечение топки, можно решить уравнение (20.207) относительно 6, которая в этом случае является безразмерной температурой продуктов сгорания на выходе из топочной камеры. Решение уравнения (20.207) может быть представлено в виде функциональной зависимости[356, С.548]

... отрезано, скачайте архив с полным текстом ! Полный текст статьи здесь

Задачи по теоретической механике из сборника курсовых работ под редакцией А.А. Яблонского, Тарга, Кепе, Диевского, Мещерского и любого другого на заказ. Быстро, качественно, все виды оплат, СМС-оплата.
Вы так же можете заказать решение задач и по другим предметам: химия, высшая математика, строймех, сопромат, электротехника, метрология, ДМ, ТММ и другие.

СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ

Перейти к перечню использованной литературы

На главную