На главную
ПОМОЩЬ СТУДЕНТАМ!!!
Готовые решения задач по теормеху из методичек Тарга С.М. 1988 и 1989 г. и старых методичек 1978, 1982 и 1983гг.. Решение любых задач по термеху на заказ.
Если Вам нужны решения задач по Физике из методички Чертова А.Г. для заочников или решение задач из задачников Прокофьева, Чертова, Воробьёва и Волькинштейна или любых других решений по физике или гидравлике, воспользуйтесь сайтом fiziks.ru

Статья по теме: Температуру вторичного

Область знаний: теплообменники, печи, теплоперенос, паровые котлы, нагревание, горение, топлива, теплообмен

Скачать полный текст

Испытания рециркуляционной установки, проведенные Южным отделением ОРГРЭС на котле ПК-38 при работе на газе, выявили ее эффективное влияние на температуру вторичного перегрева — диапазон регулирования составлял 50° С. Установка использовалась >в работе и после 'Перевода этих котлов на сжигание твердого топлива.[154, С.135]

При такой схеме давление вторичного перегрева может быть значительно снижено против принятых в настоящее время величин, причем без ущерба для термодинамического совершенства цикла. Понижение давления, в свою очередь, позволит снизить температуру вторичного перегрева, необходимую для получения той же конечной влажности.[47, С.49]

По условиям задачи выбираем парообразователь трубчатый и помещаем его в паровом пространстве аппарата. Установим жидкостно-воздушный насос с конденсатором смешения, который разместится в корпусе насоса. Температура кипения должна быть не выше 336° К. Примем температуру вторичного пара Тв = 333° К, тогда из таблиц водяного пара находим: давление вторичного пара 0,2 бар; теплота парообразования гв = 2,3§,-106 дж/кг; энтальпия вторичного пара 1е = 2,6-10е дж/кг; удельный объем вторичного пара У„ = 7,797 = 7,8 жЧкг.[468, С.267]

Вайпасирование пара на котельных агрегатах типа ТП-100 сказывается на температуре вторичного перегрева с довольно большим запаздыванием (t~2 мин), по крайней мере в 2 раза большим, чем при возмущениях топочным режимом. Тем не менее удается достаточно точно автоматически поддерживать температуру вторичного перегрева. Этому способствовали базовый режим, в котором обычно работали котлы данного типа, и автоматическая подрегулировка расхода топлива.[154, С.182]

Температура промежуточного перегрева пара регулируется либо путем направления части греющих газов в обвод промежуточного перегревателя, либо с помощью паропаровых теплообменников, в которых вторичный пар нагревается первичным. Увеличивая или уменьшая расход пара теплообменником, можно изменять температуру вторичного пара.[52, С.161]

Регулирование вторичного перегрева на котлах типа ПК-38 дубль-блоков мощностью 150 (160) Мет осуществлялось двумя способами: байпасированием пара и рециркуляцией газов. Последняя повышает уровень температур вторичного перегрева при работе как на природном гзе, так и на твердом топливе. Это обеспечивает возможность двустороннего регулирования с помощью байпасных клапанов или, как говорят, вводит клапаны в диапазон регулирования. Использованием этих двух способов удавалось поддержать расчетную температуру вторичного перегрева в широком диапазоне нагрузок и в резко переменном режиме работы блоков. Однако поддержание температуры промежуточного перегрева пара не отличается высокой точностью и во многих случаях отклонения ее выходят за допустимые пределы. В связи со снижением уровня температуры пара за промежуточным перегревателем по условиям работы его металла в настоящее время для регулирования этой температуры используется только байпа-сирование пара.[154, С.184]

Завод «Красный котельщик» впервые применил бай-пасирование пара на котельных агрегатах с естественной циркуляцией типа ТП-90, устанавливаемых в блоке с турбинами К-150-130. Согласно проекту регулировочная поверхность при номинальной нагрузке полностью байпасируется. В период наладки и освоения головного котла на природном газе встретились затруднения с обеспечением номинального .вторичного перегрева. Даже при полной нагрузке 'котла и максимальном использовании регулировочной ступени не удавалось получить номинальную температуру вторичного перегрева (570° С) без включения дополнительных газовых горелок с подачей в них до 15—20% топлива. При переходе на АШ и работе на прямоточных щелевых горел'ках с тангенциальным расположением обеспечить расчетную величину вторичного перегрева стало невозможным. После реконструкции горелок на длиннощелевые со встречным расположением режим работы котельного агрегата приблизился к расчетному. По данным |[Л. 34] основные характеристики вторичного перегревателя при -байпасиро-вании пара (по конечной температуре): диапазон регулирования 33—35°С, время запаздывания т~1 мин, время разгона Г = 8-ь9 мин и длительность переходного процесса Тобщ= 12-г-14 мин.[154, С.180]

Динамические характеристики. Большое число опытов было проведено для изучения динамических свойств вторичного перегревателя с паропаровыми теплообменниками при возмущениях по расходу вторичного пара в теплообменниках, по температуре греющего пара на входе в них и по топочному режиму. Чтобы по возможности 'исключить влияние случайных колебаний режима работы котла на результаты опытов, возмущения наносились относительно большие. Периодичность регистрации температур на электронных потенциометрах составляла 18 сек,. Во время опытов регулятор питания был включен по схеме стабилизации расхода питательной воды, работал регулятор тяги, впрыски до и после переходной зоны были отключены. Температура основного перегрева пара поддерживалась вручную четвертым впрыском. На рис. 6-26 представлены результаты двух опытов по определению кривых разгона вторичного перегревателя при воздействии на клапаны паровых байпасов. Величина возмущения отмечена и в процентах по указателю положения (УП) клапанов и в долях байпасируемого пара (р). Очень резко и практически без запаздывания изменяется в опытах температура пара после смешения основного и байпасируемого потоков t'r.c. С запаздыванием примерно 10 сек изменяются температуры t"\ то и t"z то, что свидетельствует о незначительной тепловой инерции теплообменников. Временные характеристики по температуре пара за вторичным пароперегревателем i"u.n имеют запаздывание 48 и 49 сек, время разгона 198 и 186 сек и скорость разгона примерно 6,5 град/мин. Эти данные свидетельствуют об очень высокой динамичности воздействия байпасирования пара на температуру вторичного перегрева. Однако такое воздействие на температуру вторичного перегрева ^"п.п в условиях работы вторичного перегревателя иа данном котле не является необходимым, так как при внешних возмущениях (топливом, воздухом и пр.) температура t"п.п изменяется со значительно меньшей скоростью,[154, С.235]

Температуру вторичного пара определим по формуле (3-9) t"i = =99,3; Г2=85,2; Г3=71,1; Г4=57,1; Г5=43°С.[28, С.101]

Блок 10 рассчитывает температуру жидкости, блок 12 — температуру вторичного пара t{ по уравнению депрессии.[126, С.187]

остановок котлов из-за их повреждения невелико, на отдельных установках временно указанная температура в эксплуатации снижается до 540—560° С. В последнее время на отечественных энергоблоках, намечаемых для работы на весьма дешевом топливе, снижают температуру не только первичного, но и вторичного перегрева пара обычно до величины 540/540° С. Имеется некоторое различие в конечной температуре вторичного перегрева пара в США и в странах западной Европы. Ряд американских энергетических блоков, пущенных в эксплуатацию в период 1957—1962 гг., рассчитан на температуру вторичного перегрева пара 565° С. В этой группе можно отметить блоки мощностью 275— 500 Мет на электростанциях Берген (1 и 2); Мерсер (1 и 2); Умдоус-Крик (7); Сьюарен (5). Большой интерес представляют первые установки сверхкритического давления пара (или, как их иногда называют, «установки с. к. д. первого поколения»), выполненные в том же пятилетии со вторичным перегревом 565° С. Таковы блоки электростанций Файло (6) — 124 Мет; Эддистон (1 и 2)—по 325 Мет; Эвон (8)—350 Мет; Брид (1) — 500 Мет и Ф. Споря (5) — 500 Мет. Эти блоки с целью накопления опыта достижения максимальной экономичности были выполнены с двукратным промежуточным перегревом, причем обычно конечная температура пара во второй ступени промежуточного перегрева такая же, как и в первой, т. е. 565° С. Исключением является только установка на электростанции Файло, где во второй ступени промежуточного перегрева температура пара составляет 540° С. С такой же температурой вторичного перегрева выполняются при однократном промежуточном перегреве блоки на электростанциях Парадайз (1 и 2), Кольбер (5), Уидоус-Крик (8), Уилл-Каунти (4). Начиная с 1962—1963 гг. на электростанциях США повсеместно принимается температура промежуточного перегрева 538° С. Отклонением от этого правила являются обычно блоки с двукратным промежуточным перегревом. Кроме отмеченных выше установок сверхкритического давления с двумя ступенями промежуточного перегрева, в 1964—1965 гг. выполнены блоки мощностью 365 Мет электростанций Чок-Пойнт (1) и 420 Мет Хадзон (1). Более полный перечень установок с двукратным промежуточным перегревом пара приведен в табл. В-1. В дальнейшем и некоторые другие энергоблоки были выпол-[154, С.9]

... отрезано, скачайте архив с полным текстом ! Полный текст статьи здесь

Задачи по теоретической механике из сборника курсовых работ под редакцией А.А. Яблонского, Тарга, Кепе, Диевского, Мещерского и любого другого на заказ. Быстро, качественно, все виды оплат, СМС-оплата.
Вы так же можете заказать решение задач и по другим предметам: химия, высшая математика, строймех, сопромат, электротехника, метрология, ДМ, ТММ и другие.

СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ

Перейти к перечню использованной литературы

На главную