На главную
ПОМОЩЬ СТУДЕНТАМ!!!
Готовые решения задач по теормеху из методичек Тарга С.М. 1988 и 1989 г. и старых методичек 1978, 1982 и 1983гг.. Решение любых задач по термеху на заказ.
Если Вам нужны решения задач по Физике из методички Чертова А.Г. для заочников или решение задач из задачников Прокофьева, Чертова, Воробьёва и Волькинштейна или любых других решений по физике или гидравлике, воспользуйтесь сайтом fiziks.ru

Статья по теме: Теплообменные поверхности

Область знаний: теплообменники, печи, теплоперенос, паровые котлы, нагревание, горение, топлива, теплообмен

Нагреватели и охладители погружного типа. Нагреватели и охладители погружного типа очень удобны для регулирования температуры в ваннах и бассейнах. Теплообменные поверхности панельного типа часто используются в виде пакетов близко расположенных друг к другу параллельных панелей. Трубы с продольными ребрами, соединенные в пакеты, как показано на рис. 1.26, и устанавливаемые вертикально, представляют другой тип поверхности теплообмена, очень хорошо подходящей для этой цели. Благодаря возникающей естественной конвекции в ванне создается циркуляция, достаточная для поддержания в ней температуры в заданных пределах.[454, С.21]

Работоспособность котлов-утклизаторов зависит от конструкции, материального оформления и схемы монтажа. Котлы змеевикового типа с многократной циркуляцией воды и пароводяной смеси, отличающиеся малыми габаритными размерами и металлоемкостью, целесообразно применять для использования тепла дымовых газов с температурой 500 °С, если их количество превышает 40 тыс. м3/ч. Надежность работы и ресурс долговечности котлов определяются в основном коррозионной стойкостью выбранных материалов. Наибольшему коррозионному разрушению подвержены «холодные» элементы конструкции особенно в местах крепления труб к трубным доскам. С увеличением содержания серы в топливе точка росы дымовых газов повышается и может достигать 160—170 "С. В условиях сернокислотной коррозии длительное время могут работать только теплообменные поверхности из специальных материалов: нержавеющей стали, биметалла, стекла, тефлона, обычных чугунов и стали с антикоррозионным покрытием.[379, С.78]

Малые значения гидравлического диаметра обусловлены тесным расположением ребер. При использовании в теплообменнике газов с низкой плотностью требуются повышенные расходы энергии на прокачку, если скорость потока в каналах теплообменника велика. Это является причиной того, что в теплообменнике обычно Re~- 500~f- 1500. Как правило, компактные теплообменники работают при переходном режиме течения. При уменьшении гидравлического диаметра число Рейнольдса также уменьшается и очень компактные поверхности эксплуатируются при ламинарном течении. В таких теплообменниках небольшие гидравлические диаметры сами по себе, без специальной ребристой поверхности, будут обеспечивать более высокие коэффициенты теплоотдачи по сравнению с теплообменниками с круглыми трубками. Например, при восьми прямых прямоугольных ребрах на 1 см при ламинарном режиме течения обеспечиваются такие же коэффициенты теплоотдачи, как и в трубах с диаметром 19 мм при Re = 25 000. Если поверхность с прямыми прямоугольными ребрами заменить на поверхность со смещенными ребрами, то коэффициенты теплоотдачи могут стать в 2,5 раза выше. Таким образом, малые гидравлические диаметры, большие теплообменные поверхности на единицу объема и специальным образом развитые поверхности могут обеспечить очень высокие мощности, передаваемые в единице объема. При использовании жидкостей с одной стороны теплообменника может оказаться целесообразным применение другой конфигурации поверхности со стороны газа. Для термически сбалансированной конструкции аппарата весьма желательно, чтобы г\ а А было равно для обоих потоков. Для жидкостей с высокими коэффициентами теплоотдачи из-за низкой эффективности ребер применение высоких ребер неэффективно. Таким образом, разумно использовать более короткие ребра и больший шаг их размещения. Для масел с большой вязкостью может оказаться экономически целесообразным применение специальных полос со стороны масла. Эти полосы могут быть рассмотрены как ребра из смещенных полос, повернутые на 90° по отношению к потоку газа.[453, С.98]

Основными элементами котла являются поверхности нагрева — теплообменные поверхности, предназначенные для передачи теплоты от теплоносителя к рабочей среде (воде, пароводяной смеси, пару или воздуху). В зависимости от процессов преобразования рабочего тела различают нагревательные, испарительные и пере-гревательные поверхности нагрева.[30, С.8]

Основными элементами котла являются поверхности нагрева — теплообменные поверхности, предназначенные для передачи теплоты от теплоносителя к рабочей среде (воде, пароводяной смеси, пару или воздуху). В зависимости от процессов преобразования рабочего тела различают нагревательные, испарительные и пере-гревательные поверхности нагрева.[32, С.8]

У некоторых котлов иностранных марок с циклонной топкой для дробленого угля теплообменные поверхности котла с особенно плотными наносами шлака или спекшейся золы очищаются механически пневматическими пулеметами, которые стреляют по наносам мраморными и стеклянными шариками с помощью сжатого воздуха. Последние ударяются о шлак с большой скоростью, благодаря чему наносы разбиваются. Шарики со шлаком падают в топку, в которой и расплавляются; шарики имеют диаметр приблизительно 15 мм. Давление воздуха для пулемета составляет приблизительно 15 ати. Число шариков 50—250 в минуту. Дальнобойность шариков большая, и, ло литературным данным, пулеметом можно хорошо чистить стены окружностью в 10 м [Л. 49].[43, С.176]

Анализ рассеченных теплообменных поверхностей позволил предположить, что, .используя такие теплообменные поверхности, можно решить задачу создания меньшего по объему и массе водо-воздушного радиатора по сравнению с существующими для тяжелых дизельных силовых установок. Кроме того,. <в данной работе .проанализировано экспериментальное исследование моделей вода-воздушных радиаторов, используемых на дизельных гусеничных тягачах, автомобилях МАЗ и ЯАЗ, модели конструкции НАМИ—ЗИЛ для автомобиля ЗИЛ-130 и модели конструкции, предлагаемой авторами на основании проведенного экспериментального исследования рассеченных пластинчато-ребристых теплообменных поверхностей.[463, С.28]

Для сжигания топлива используется воздух. В воздушный тракт котельной установки входят заборный воздуховод, дутьевой вентилятор 20, воздухоподогреватель 19, короба 5 и 7 первичного и вторичного воздуха. Воздушный тракт (кроме заборного воздуховода) находится под избыточным давлением, развиваемым дутьевым вентилятором. Подогретый в воздухоподогревателе 19 воздух используется для сушки топлива, что позволяет повысить интенсивность и экономичность его горения. Различают рекуперативные и регенеративные воздухоподогреватели. В рекуперативном (в данном случае трубчатый) воздухоподогревателе теплота от продуктов сгорания к воздуху передается через разделяющую их теплообменную поверхность. В регенеративном воздухоподогревателе передача теплоты от продуктов сгорания к воздуху осуществляется через одни и те же периодически нагреваемые (продуктами сгорания) и охлаждаемые (воздухом) теплообменные поверхности. 10[30, С.10]

Для сжигания топлива используется воздух. В воздушный тракт котельной установки входят заборный воздуховод, дутьевой вентилятор 20, воздухоподогреватель 19, короба 5 и 7 первичного и вторичного воздуха. Воздушный тракт (кроме заборного воздуховода) находится под избыточным давлением, развиваемым дутьевым вентилятором. Подогретый в воздухоподогревателе 19 воздух используется для сушки топлива, что позволяет повысить интенсивность и экономичность его горения. Различают рекуперативные и регенеративные воздухоподогреватели. В рекуперативном (в данном случае трубчатый) воздухоподогревателе теплота от продуктов сгорания к воздуху передается через разделяющую их теплообменную поверхность. В регенеративном воздухоподогревателе передача теплоты от продуктов сгорания к воздуху осуществляется через одни и те же периодически нагреваемые (продуктами сгорания) и охлаждаемые (воздухом) теплообменные поверхности.[32, С.10]

Влияние толщины стенки на интенсивность теплообмена при кипении азота (р=0,1 МПа), по опытным данным А. В. Клименко и В. В. Цыбульского, полу-' ченным на поверхностях нагрева разной толщины и различных материалов, •показано на рис. 7.12. Из рисунка видно, что при кипении на торце стального стержня, покрытого слоем меди, вариации толщины покрытия б от 20 до 0,5 мм практически во всем диапазоне изменения q не приводили к изменению а (кривая а). При б ='0,2 мм коэффициенты теплоотдачи оказались ниже, чем при 5 = 20 мм, причем разница в значениях а увеличивается с ростом плотности теплового потока. При = ~130 кВт/м2 коэффициенты теплоотдачи при кипении на чистой стальной поверхности и с медным покрытием б=Ю,2 мм оказались одинаковыми. Для нержавеющей стали область автомодельности а относительно б шире. В этом случае уменьшение б до 0,2 мм не приводило к изменению а ((кривая б). Расширение области автомодельности а относительно б для нержавеющей стали по сравнению с медной авторы работы [32] объясняют тем, что глубина проникновения пульсаций температуры /;ср в стенке из нержавеющей стали существенно меньше ее значения для меди. Значение /гср увеличивается с ростом температурного напора [32], поэтому тонкое покрытие при малых значениях q, соответственно при незначительных Д^, может оказаться толстостенным, а при больших — тонкостенным. В первом случае интенсивность теплообмена будут определять теплофизические свойства материала покрытия, а во втором — основного материала. Например, по опытным данным А. В. Клименко, при толщине покрытия торца медного стержня слоем нержавеющей стали 6 = =iO,'04 мм коэффициент теплоотдачи а до значений Ш4; Вт/м2 значения а с ростом плотности теплового потока увеличивались более значительно, чем при кипении на чистой массивной поверхности из чистой нержавеющей стали, приближаясь к значениям а, характерным для медной поверхности. Таким образом, при расчете коэффициента теплоотдачи при кипении жидкостей, в промышленных испарителях, в которых толщина стенки труб греющей секции, как правило, больше 1,0—1,5 мм, влиянием этого параметра можно пренебречь. О влиянии толщины теплоотдающей поверхности можно говорить в том случае, когда в испарительном устройстве теплообменные поверхности имеют очень тонкие покрытия из какого-либо другого материала. Для этого случая теория, разработанная авторами [32], применительно к криогенным жидкостям имеет не только теоретическое, но и практическое значение.[319, С.204]

В опреснительных установках в зависимости от их типа теплообменные поверхности комплектуются из труб различного диаметра и материала. Так, для конденсаторов ступеней мгновенного вскипания они выполняются из алюминиевой 'бронзы или медно-никелевых сплавов. Типовые диаметры колеблются от 15 до 45 мм при максимальной длине 30 м. Трубы этого типа показаны на рис. 5-25. В испарительных аппаратах с нисходящей и восходящей пленкой жидкости диаметр труб принят 40—75 мм, а их длина — 3—4 м. Трубы изготовляются из алюминиевой бронзы или меди.[28, С.216]

... отрезано, скачайте архив с полным текстом ! Полный текст статьи здесь

Задачи по теоретической механике из сборника курсовых работ под редакцией А.А. Яблонского, Тарга, Кепе, Диевского, Мещерского и любого другого на заказ. Быстро, качественно, все виды оплат, СМС-оплата.
Вы так же можете заказать решение задач и по другим предметам: химия, высшая математика, строймех, сопромат, электротехника, метрология, ДМ, ТММ и другие.

СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ

Перейти к перечню использованной литературы

На главную