На главную
ПОМОЩЬ СТУДЕНТАМ!!!
Готовые решения задач по теормеху из методичек Тарга С.М. 1988 и 1989 г. и старых методичек 1978, 1982 и 1983гг.. Решение любых задач по термеху на заказ.
Если Вам нужны решения задач по Физике из методички Чертова А.Г. для заочников или решение задач из задачников Прокофьева, Чертова, Воробьёва и Волькинштейна или любых других решений по физике или гидравлике, воспользуйтесь сайтом fiziks.ru

Статья по теме: Зависимости температур

Область знаний: теплообменники, печи, теплоперенос, паровые котлы, нагревание, горение, топлива, теплообмен

Скачать полный текст

Графики зависимости температур стенки трубы и -воды от длины трубы позволяют найти местные значения коэффициентов теплоотдачи. Для этого рассматриваются отдельные короткие элементы опытной трубы. Эти элементы трубы имеют разную длину: от 2 мм в начале трубы, где теплоотдача сильно изменяется, до 40 мм в конце ее. При определении среднего температурного напора за температуру стенки трубы принимается среднее интегральное значение для рассматриваемого участка трубы. Средние значения коэффициента теплоотдачи для труб различной длины определяются по различным расстояниям от входного сечения трубы. За последние принимаются расстояния от начала входного сечения до середины данного участка опытной трубы. Количество тепла, переданное паром элементу трубы, определяется по количеству конденсата, образовавшегося в соответствующем отсеке [уравнение (3-32)]. Полный тепловой поток, переданный от пара к воде, определяется как сумма теплот по всем отсекам. Теплота перегрева не учиты-[336, С.175]

На рис. 3 представлены зависимости температур парогаза, стенки и воздуха от расхода топлива. Из рис. 3 видно, что с ростом тепловыделения в камере (максимальная теплонапряжен-ность камеры при эксперименте составляла 45-106 ккал/м3) значительно увеличивается температура парогаза на выходе, а температура воздуха перед форсункой увеличивается незначительно. В то же время температура стенки рубашки изменяется пропорционально изменению расхода топлива.[398, С.128]

Основными характеристиками всякого пароперегревателя являются зависимости тепловосприя-тия от нагрузки и коэффициента избытка воздуха. На рис. 7-13 представлены полученные ОРГРЭС зависимости температур пара по ступеням пароперегревателя котла ТГМ-94 от нагрузки. В установке сжигался мазут с несколько повышенным избытком воздуха (а"п.п=1,2), что позволило исключить затягивание факела в конвективные газоходы. Вместе с тем абсолютное те-пловосприятие по ступеням в этом случае несколько отличалось от те-пловосприятия в оптимальном режиме, т. е. с малыми избытками воздуха. Характеристика была снята при постоянном давлении пара и регулировании блока клапанами турбины. Последнее обстоятельство подчеркивается в связи с тем, что работа блоков на скользящих параметрах искажает характеристики за счет одновременного изменения температуры насыщения и теплоемкости пара. Как видно из графика, по мере нагружения блока наблюдаются общеизвестное уменьшение прироста энтальпии в настенном радиационном пароперегревателе и увеличение его в конвективном. Несколько необычно поведение потолочного пароперегревателя и ширм. Несмот-[1, С.202]

Регулирование температуры вторичного перегрева пара в большинстве конструкций котельных агрегатов осуществляется воздействием на паровую сторону вторичного пароперегревателя: отводом пара, частичным паровым вторичным перегревом, поверхностными пароохладителями. Не рассматривая эти способы регулирования вторичного перегрева пара, как не имеющие непосредственного отношения к сжиганию мазута в топках паровых котлов, отметим только, что при этих схемах, обеспечивающих автоматическое регулирование температуры перегретого пара, поверхность нагрева пароперегревателя превышает таковую при отсутствии средств регулирования температуры. Поскольку вторичный пароперегреватель имеет «конвективную» характеристику, заслуживают внимание газовые «конвективные» методы его регулирования с помощью рециркуляции дымовых газов или избытками воздуха. Как об этом было сказано выше, регулирование избытками воздуха при сжигании высокосернистого мазута недопустимо. Проверка регулирования температуры вторичного перегрева пара газовой рециркуляцией, произведенная ОРГРЭС [Л. 4-49] на котле ТГМ-94 при сжигании мазута, показала высокую эффективность этого метода. Увеличение доли рециркуляции газов от 0 до 16—18% приводит к повышению температуры вторичного перегрева на 38° С, т. е. на 2° С на каждый 1% увеличения количества рециркулирующих газов, что в 2 раза превышает эффективность регулирования газовой рециркуляцией температуры перегрева первичного пара. Из зависимости температур пара и газов по тракту исследованного котла от коэффициента рециркуляции г, показанной на рис. 4-30, видно, что, несмотря на повышение температуры уходящих газов на Д^Ух= (0,45-^0,5) г, регулирование газовой рециркуляцией экономичнее регулирования избытком воздуха.[391, С.221]

Рис. 5-11. Статические зависимости температур пара в промежуточном перегревателе котла ПК-33 от величины рециркуляции газов.[154, С.152]

На рис. 5-11 представлены статические зависимости температур пара по тракту вторичного перегревателя гвт от величины рециркуляции при нагрузке блока, равной 150 Мет. Опытные точки ложатся на прямые линии. Максимальный коэффициент рециркуляции в опытах был равен 13%, наибольшее изменение конечной температуры вторичного перегрева ?"вт составляло 22° С. Учитывая линейность характеристики, можно считать, что 1% рециркуляции изменяет ^вт на 1,7° С.[154, С.152]

По данным опытов построены статические характеристики — зависимости температур по трактам первичного и вторичного перегрева пара на корпусе А от нагрузки блока (рис. 6-30). Все характеристики близки к линейным. Для температуры первичного пара перед 244[154, С.244]

Исследованию подвергалась лабораторная зола различных фракций, которые получались сепарированием сланцевой пыли в лабораторном электрофильтре. Полученные результаты в виде зависимости температур /1, tz и /з от количества СаО в золе представлены на рис. 5-5 (сплошная линия). На этом же графике изображен также в виде пунктирных линий вероятный ход плавкостных характеристик в области более низких значений СаО в золе по данным И. Я. Залкинда и др. [Л. 118].[407, С.89]

Как видно из рис. 3, температура воспламенения всегда выше температуры потухания. Аналогичное соотношение существует и между температурами поверхности (как «горячими», так и «холодными») в момент воспламенения и потухания. Это особенно отчетливо видно по гистерезисной петле, образующейся при построении зависимости температуры стенки от температуры набегающего потока при последовательном увеличении и: уменьшении последней (рис. 4).[340, С.318]

Отклонения этой температуры от проектной являются следствием двух причин: 1) пониженной (на 45— 65° С) температуры продуктов сгорания перед газовой ступенью, в связи с чем ее тепловосприятие примерно на 20% ниже расчетного; 2) значительных нерегулируемых пропусков пара в байпасные отводы (при дистанционном закрытии клапанов р» 0,2 ч-0,3), в связи с чем недоиспользуются паропаровые теплообменники. О степени их недоиспользования можно судить по данным рис. 6-21,6, на котором представлены зависимости температур по тракту промежуточного перегревателя от коэффициента байпасирования. Все зависимости оказались линейными. Линия f'n.n, в частности, характеризуется производной по р, численно равной — 0,8° С (т. е. каждая сотая доля байпаса понижает t"u,n на 0,8°С).[154, С.228]

Надежность радиоэлектронной аппаратуры существенно зависит от температуры элементов. Интенсивность отказов в средней увеличивается на 25% на Ю°С изменения температуры в диапазоне температур 4-0-70,° С С^-3' Для микроминиатюрных элементов Г'2^^ подобных представленному на рис. 1а (10x10x20 мм3), после герметизации тепловой эксперимент по определению температурного поля в районе источников тепла практически невозможен. Комбинированная электромодель (электропроводная бумага - к -сетка) позволяет определить с погрэяиосты), не превышающей одного градуса, температурное поле в минромодуле на любом расстоянии от источников, расположенных на любой из микроплат. Комбинированная модель имитировала сеточную область на 600-700 узлов, на которой реализуется численное решение входом конечных разносфзй. Несмотря на постоянную проводимость ь,,ак!о проводной бумаги применение методики, описанной в /73.7, иозводдех учесть зависимость свойств материалов от температуры, координат, времени. На фиг. 16, в приведены зависимости температур торцевой и боковой поверхностей макромодуля от мощности ис-ючниноз и места расположения. Суммарная мощность источников - не бояэв 0,3 вт. По осям ординат на фиг. 16, в отложены температуры, которые нужно поддерживать на боковой и торцевой поверхности микрокод;,. ... чтобы в районе источника на минроплате температура была не более ?б°С. Остальные плоек оси омываются средой с температурой 70 с. Коэффициенты теплоотдачи были заданы равными, соответственно, 8 (фиг. 16) и 16 вт/м^град (фиг. 1в). 340[344, С.340]

... отрезано, скачайте архив с полным текстом ! Полный текст статьи здесь

Задачи по теоретической механике из сборника курсовых работ под редакцией А.А. Яблонского, Тарга, Кепе, Диевского, Мещерского и любого другого на заказ. Быстро, качественно, все виды оплат, СМС-оплата.
Вы так же можете заказать решение задач и по другим предметам: химия, высшая математика, строймех, сопромат, электротехника, метрология, ДМ, ТММ и другие.

СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ

Перейти к перечню использованной литературы

На главную