На главную
ПОМОЩЬ СТУДЕНТАМ!!!
Готовые решения задач по теормеху из методичек Тарга С.М. 1988 и 1989 г. и старых методичек 1978, 1982 и 1983гг.. Решение любых задач по термеху на заказ.
Если Вам нужны решения задач по Физике из методички Чертова А.Г. для заочников или решение задач из задачников Прокофьева, Чертова, Воробьёва и Волькинштейна или любых других решений по физике или гидравлике, воспользуйтесь сайтом fiziks.ru

Статья по теме: Дозвуковых скоростях

Область знаний: теплообменники, печи, теплоперенос, паровые котлы, нагревание, горение, топлива, теплообмен

Скачать полный текст

Другой механизм конденсации при дозвуковых скоростях связан с периодической нестационарностью и высокой турбулентностью потока в проточной части турбины, обусловленными взаимодействием решеток. Влияние решетки на последующую выражается прежде всего в том, что вихревые следы первой попадают в каналы второй. При этом возникают волны сжатия и разрежения в каналах второй решетки и совместно с дискретными вихрями следа VI создают в них благоприятные условия для возникновения жидкой фазы (рис. 3.3, г). В каналы предшествующей (первой) решетки распространяются волны от собственных вихревых следов, а также от входных кромок последующих лопаток. Чередующиеся волны сжатия и разрежения, а также вихревые следы служат генераторами интенсивной турбулентности в межлопаточных каналах и, следовательно, генераторами жидкой фазы.[142, С.76]

Величина Ф обусловлена диссипацией, при дозвуковых скоростях (малые М) этой величиной можно пренебречь. Кроме того, величина Ф равна нулю в случае, если cpi — cpj (I <: i, j <: N), Pr = 1. Выражение (8.78) позволяет вычислить тепловой поток (или St) к стенке при известном трении (или с//2) на стенке.[295, С.290]

Рассмотрим теперь порядок расчетов процесса течения при больших дозвуковых скоростях. Считаем заданными: профиль межлопаточного канала, расход рабочего агента и параметры торможения потока. Вписываем в канал окружности так, чтобы каждая из них касалась выпуклой и вогнутой стенок канала. В точках касания тем или другим методом определяем радиусы кривизны стенок. Количество расчетных сечений выбирается так, чтобы по полученным точкам можно было построить кривые распределения скорости вдоль выпуклой и вогнутой дуг контура канала. Затем для каждого сечения по формуле (414) подсчитываем приведенный расход qep. Входящие в эту формулу критические скорость и плотность постоянны для всех точек потока и находятся по формулам:[192, С.226]

В первой серии опытов [Л. 5-16] вода распиливалась воздухом при дозвуковых скоростях в форсунке, представленной на рис. 5-13, а.[139, С.98]

Рис. 4.10. Изотахи (а), изоклины и линии ReK = canst (б) в решетке С-9012А при дозвуковых скоростях; Мг=0,78; Ро=0,1 МПа; г/0=0,2; dK = 5 мкм (расчеты[142, С.142]

На носике зонда происходит торможение потока переохлажденного пара. Процесс торможения при дозвуковых скоростях осуществляется постепенно в некоторой области торможения, примыкающей к носику • зонда, сопровождается частичной конденсацией и соответствующим тепловыделением. Вместе с тем появление в потоке крупнодисперсной (форсуночной) влаги меняет картину течения в зоне торможения. Крупные капли, не попадающие в приемное отверстие, огибают носик зонда и оказывают эжекционное действие на мелкие капли и паровую фазу в зоне торможения и в приемной части зонда. Благодаря эжек-[142, С.58]

Изложенные соображения о пульсационном характере конденсационного процесса в конфузорных каналах при дозвуковых скоростях, интенсификации турбулентности перед зоной Вильсона, .а также о частичном вырождении пульсаций при появлении устойчивых мелких капель проверялись экспериментально в суживающемся сопле. Пульсации полного и статического давлений измерялись специальными малоинерционными микрозондами (см. гл. 2). Предварительно зонды тарировались в статических и динамических условиях. Амплитуды пульсаций измерялись на различных частотах в пределах f= 1,5-^-6 кГц, при достаточно высокой начальной турбулентности потока ?т«2-=-6 % и постоянных числах Маха (Mi = 0,65) и Рейнольдса (Rei = 2,3- 106). Последнее определялось по формуле[142, С.195]

Основные особенности формы профилей (каналов) сопловых решеток на влажном паре капельной структуры сводятся к следующим. На мелкой влаге при дозвуковых скоростях потери, обусловленные тепло- и массообменом, будут уменьшаться с уменьшением градиентов скорости вдоль каналов. Очевидно, что сопловые каналы в этом случае должны иметь меньшую суммарную и локальную конфузорность. Снижению интенсивности процесса коагуляции способствует уменьшение кривизны спинки и вогнутой поверхности при заданном угле поворота потока и радиуса скруг-ления входной кромки. Так как при мелкой влаге пленки образуются только локально, то выходные кромки следует выполнять относительно тонкими, а шаг лопаток выбирать близким к оптимальному для перегретого пара. Профилирование сопловых решеток для парокапельных потоков с крупной влагой осуществляется с учетом механического взаимодействия фаз. На выходе из рабочей решетки предшествующей 1 ступени (на входе в сопловук> решетку последующей ступени) имеет место рассогласование скоростей по значению и направлению. В этом случае целесообразно несколько увеличить геометрический угол входной кромки и. уменьшить тем самым угол ее атаки потоком крупных капель. Кроме того, отличие профилей для крупной влаги состоит в более толстых выходных кромках и несколько уменьшенном относительном шаге, выбранном из соображений оптимальной внутриканаль-ной сепарации, включающей отсос пленок на спинке и выходной кромке или наддув пограничного слоя греющим паром. Важна правильная организация потока на спинке в косом срезе, где течение диффузорное; его следует выполнить менее криволинейным с тем, чтобы предотвратить возможный отрыв пленки и слоя.[142, С.145]

В ступени турбины давление ро перед сопловым аппаратом больше давления Pi за ним, поэтому поток в сопловом аппарате разгоняется: скорость wai>wo0 (рис. 4.4, а). Межлопаточные каналы в любом сечении являются конфузорными (при дозвуковых скоростях wal) или кон-фузорно-диффузорными (при сверхзвуковых скоростях vv»i).[314, С.182]

Целесообразные пределы применения того или иного типа ВРД в указанных диапазонах скоростей полета определяются главным образом топливной экономичностью и удельной тягой двигателя. Так, ТВД имеет хорошую экономичность на низких и средних скоростях полета; ТРДД имеют высокую экономичность на больших дозвуковых скоростях; ТРДДФ относительно мало уступают в экономичности ТРД на сверхзвуковых скоростях полета; ТРДФ имеет существенно худшую, чем у ТРД, экономичность при малых скоростях полета, но значительно большую удельную тягу; ПуВРД при малых скоростях полета экономичнее прямоточного ВРД. Важны также и другие критерии: на-[314, С.258]

Приведенные выше результаты расчетов, выполненных по методу 1 . II. Симановского [133], относятся к сверхзвуковым скоростям в решетках с суживающимися каналами, когда спонтанная конденсация реализуется в скачках конденсации. Для дозвуковых скоростей расчет спонтанной конденсации в рамках этого метода не дает удовлетворительных результатов. Можно предположить что все специфические явления, сопровождающие ' конденсацию при дозвуковых скоростях [периодическая нестационарность флук-туационность конденсационного процесса (конденсационная турбулентность), влияние пограничного слоя и др., не могут быть .учтены в принятой модели конденсирующегося пара].[142, С.141]

... отрезано, скачайте архив с полным текстом ! Полный текст статьи здесь

Задачи по теоретической механике из сборника курсовых работ под редакцией А.А. Яблонского, Тарга, Кепе, Диевского, Мещерского и любого другого на заказ. Быстро, качественно, все виды оплат, СМС-оплата.
Вы так же можете заказать решение задач и по другим предметам: химия, высшая математика, строймех, сопромат, электротехника, метрология, ДМ, ТММ и другие.

СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ

Перейти к перечню использованной литературы

На главную