На главную
ПОМОЩЬ СТУДЕНТАМ!!!
Готовые решения задач по теормеху из методичек Тарга С.М. 1988 и 1989 г. и старых методичек 1978, 1982 и 1983гг.. Решение любых задач по термеху на заказ.
Если Вам нужны решения задач по Физике из методички Чертова А.Г. для заочников или решение задач из задачников Прокофьева, Чертова, Воробьёва и Волькинштейна или любых других решений по физике или гидравлике, воспользуйтесь сайтом fiziks.ru

Статья по теме: Хромистых нержавеющих

Область знаний: теплообменники, печи, теплоперенос, паровые котлы, нагревание, горение, топлива, теплообмен

Скачать полный текст

Наличие щелей и зазоров существенным образом влияет на коррозионное поведение хромистых нержавеющих сталей. Стали Х13, Х17, Х28 в щелях подвергаются интенсивной язвенной коррозии в водопроводной воде [111,146]. Чем выше концентрация хрома встали, тем через больший промежуток времени на поверхности стали образуются язвы. С уменьшением величины зазора ниже 0,15 мм скорость коррозии хромистых сталей в щели в водопроводной воде проходит через максимум, который приходится на зазор величиной 0,1 мм. В дистиллированной воде при температуре 95—260° С хромистые стали в зазорах также подвергаются коррозии [111,36], а при введении в нее кислорода, даже в десятых долей мг/л коррозионный процесс заметным образом интенсифицируется. С практической точки зрения, щелевую коррозию следует учитывать и в тех случаях, когда в воде при нормальных условиях работы кислород совсем отсутствует или присутствует в весьма малых количествах. Разрушение может произойти, если кислород попадает в систему на короткое время — на несколько дней или неделю, особенно когда зазоры узкие и относительное движение трущихся деталей очень мало. При температуре 260° С продукты коррозии, образующиеся в щели при контакте деталей из хромистых сталей, могут затруднять движение сопряженных деталей при зазорах менее 0,127 мм [111,36]. Большая скорость коррозии наблюдалась и у заклепок из хромистой стали. Так, при температурах 95—260° С вдоль оси заклепок она составляла 18 мм/год. В этих же условиях у заклепок из аустенитной нержавеющей стали 18-8 скорость коррозии была незначительной, а хромистой стали с концентрацией 10—13% хрома она увеличивалась при контакте последней с алюминиевой бронзой, стеллитом и аустенитной нержавеющей сталью. Коррозия при этом становилась язвенной.[202, С.171]

На коррозионной стойкости хромистых нержавеющих сталей в литии благоприятно сказываются добавки молибдена, ниобия и ванадия.[39, С.295]

При использовании хромомолибденованадиевых или хромистых нержавеющих сталей термическая обработка сварных конструкций является обязательной в связи с неизбежностью образования в исходном состоянии после сварки в шве и околошовной зоне хрупких закаленных структур. В связи с большей термической устойчивостью мартенсита в этих сталях температура отпуска должна быть повышена до 700—760°.[46, С.91]

Величина константы С в параметрической зависимости Ларсона — Миллера для большинства перлитных и аустенитных сталей колеблется в пределах от 18 до 22. Для хромистых нержавеющих сталей ферритного и фер-ритно-мартенситного классов С=24--25.[100, С.78]

Для работы в среде лития не рекомендуется применять стали и сплавы с большим содержанием никеля. Нержавеющие хромо-никелевые стали, содержащие 15—18% Сг и 10—15% Ni, и сплавы на основе кобальта и никеля можно использовать при температурах не более 500—600° С. При этих и более высоких температурах (700—800° С) предпочтительнее применение ферритных хромистых нержавеющих сталей (ОХ 13, 1X13, 2X13, 1Х12М2БФ,[39, С.294]

Как было указано выше, большие перспективы в энергомашиностроении имеет сварка в защитных газах и прежде всего сварка в среде углекислого газа. За последние годы разработаны сварочные материалы и технология сварки в среде углекислого газа ряда наиболее распространенных теплоустойчивых сталей перлитного и мартенситного классов: 15ХМ, 20ХМЛ, 20ХМФЛ, 12ХМФ, 15Х1М1Ф, 1X13, 2X13 и др. [75]. Сварка в среде углекислого газа внедрена при изготовлении диафрагм паровых турбин (фиг. 33) из перлитных и хромистых нержавеющих сталей [76], а также ряда других изделий.[46, С.73]

На фиг. 46 приведены данные релаксационных испытаний хромистой стали типа 15Х12ВМФ (ЭИ802) в зависимости от температуры и длительности выдержки. За исходный уровень напряжений была принята величина в 40 кГ/мм2, близкая к пределу текучести стали при температуре около 700°. Выдержка при 680° длительностью 5 час. снижает уровень исходных напряжений лишь до 25%, что, очевидно, не может быть признано достаточным. Лишь повышение температуры отпуска до 720° при длительности 5 час. позволяет получить более эффективное снятие напряжений. Поэтому для хромистых нержавеющих сталей на базе 12% хрома температура отпуска для снятия напряжений не должна быть ниже 700—720°.[46, С.89]

Для снижения металлоемкости корпусов сосудов используют биметаллические листы, у которых внутренняя поверхность, обращенная к среде, плакирована аустенитной нержавеющей сталью, а основной несущий механические нагрузки стальной лист изготовлен из углеродистой или низколегированной перлитной стали. Биметаллический лист может быть изготовлен путем прокатки пакетов из разнородных заготовок на прокатных станах. Двухслойный стальной лист толщиной от 4 до 160 мм поставляют по ГОСТ 10885—75. Толщина защитного коррозионноустойчивого слоя зависит от толщины листа S; так, при 5 = 4^-5 мм плакирующий защитный слой должен иметь толщину от 1 до 1,5 мм, а при 5=404-60 мм — от 4 до 6 мм. Основной слой должен быть из стали марок ВСтЗсп, стали 10, 20К, 16ГС, 09Г2, 10ХСНД, 12МХ или 10Х2М1. Плакирующий слой может быть из хромоникелевых нержавеющих сталей ;(марок 08Х18Н10Т, 12Х18Н10Т и др.), хромистых нержавеющих сталей (марок 08X13, 08Х17Т, 15Х25Т), сплавов на никелевой основе, из чистого никеля марки НП-2 и монель-[204, С.115]

Из сложнолегированных 10—1'2%-ных хромистых нержавеющих теплоустойчивых сталей изготавливают узлы и детали котлоагрега-тов, работающие при температуре Э50—620°С.[230, С.192]

Поковки и отливки ответственного назначения из хромистых нержавеющих и аустенитных сталей подвергают травлению для выявления поверхностных дефектов типа трещин, плен, раковин, пористости, различных включений и окислов. Как правило, травят поверхности ответственных сварных швов. После травления поверхности нейтрализуют.[121, С.437]

Механические свойства материалов ко времени осуществления проекта предполагались на 15—• 20% выше, чем в настоящее время. Предполагалось также, что будут освоены поковки из хромистых нержавеющих сталей массой 60—100 т для роторов высокого и среднего давлений и что будут изготовляться роторы без центральных отверстий. Допускалось, что окажется возможным применение поковок из нержавеющих мартенситостареющих сталей с пределом текучести 1200—1400 МПа и массой до 15 т. Для рабочих лопаток из титана был выбран предел текучести до 900 МПа. В основном же проект был ориентирован на уже достигнутый уровень механических свойств применяемых турбинных материалов и на подтвержденные опытом запасы прочности.[52, С.80]

... отрезано, скачайте архив с полным текстом ! Полный текст статьи здесь

Задачи по теоретической механике из сборника курсовых работ под редакцией А.А. Яблонского, Тарга, Кепе, Диевского, Мещерского и любого другого на заказ. Быстро, качественно, все виды оплат, СМС-оплата.
Вы так же можете заказать решение задач и по другим предметам: химия, высшая математика, строймех, сопромат, электротехника, метрология, ДМ, ТММ и другие.

СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ

Перейти к перечню использованной литературы

На главную