На главную
ПОМОЩЬ СТУДЕНТАМ!!!
Готовые решения задач по теормеху из методичек Тарга С.М. 1988 и 1989 г. и старых методичек 1978, 1982 и 1983гг.. Решение любых задач по термеху на заказ.
Если Вам нужны решения задач по Физике из методички Чертова А.Г. для заочников или решение задач из задачников Прокофьева, Чертова, Воробьёва и Волькинштейна или любых других решений по физике или гидравлике, воспользуйтесь сайтом fiziks.ru

Статья по теме: Коэффициентах теплоотдачи

Область знаний: теплообменники, печи, теплоперенос, паровые котлы, нагревание, горение, топлива, теплообмен

Скачать полный текст

Используя данные о коэффициентах теплоотдачи при пленочном кипении, можно оценить величину критической плотности теплового потока <71Ф2 в неравенстве (7.53). Для этой оценки можно использовать понятие предельного перегрева жидкости по отношению к температуре насыщения Т.а, при котором жидкость становится нестабильной. Понятие о предельном перегреве жидкости введено в работах [128, 129]. Экспериментально установлено существование предельных перегревов различных жидкостей. При атмосферном давлении значения предельных перегревов для некоторых из них приведены в табл. 7.5. Величина Гпр является функцией давления насыщения. В первом приближении можно принять, что эта зависимость линейная, и для определения температуры предельного перегрева достаточно знать ее значения в двух точках: при Рп = 0,1 МПа и в критической точке, в которой для любого вещества АГпр = 0 и, следовательно, Гпр = Ткр. Тогда все промежуточные значения предельной температуры удобно отыскать из графика, аналогичного приведенному на рис. 7.8.[451, С.236]

В простом случае конденсации при постоянных температуре и коэффициентах теплоотдачи, а также при од-ноходовой схеме течения теплоносителя используется средний логарифмический температурный напор. При последовательном расчете в каждом сечении конденсатора используются локальная разность температур и значения коэффициентов с последующим численным интегрированием. При многоходовом течении потока необходимо использовать локальные коэффициенты и разности температур для каждого хода. Для того чтобы определить температуры в точках поворота потока, необходимы итерационные расчеты, которые могут быть выполнены с помощью ЭВМ. Для конденсации в межтрубном пространстве в предположении, что коэффициенты теплоотдачи постоянны на каждом выбранном прямом участке вдоль кожуха, в [27] предложена следующая последовательность расчетов.[453, С.64]

Преимущества такого конденсатора заключаются в использовании только статического напора для прокачки воды, в высоких коэффициентах теплоотдачи при небольших расходах воды, больших подогревах воды и в возможности очистки труб в процессе эксплуатации. К недостаткам следует отнести трудности с организацией равномерного распределения воды по трубам. Эти трудности могут быть устранены посредством малых распределителей, показанных на рис. 8. Однако эти распределители могут забиваться. Другой недостаток заключается в необходимости использования системы для стока воды. Если охлаждение организовано по замкнутому циклу, то необходим насос.[453, С.59]

Если площадь проходного сечения и геометрия поверхности теплообмена не зависят от длины и если изменения физических свойств с температурой почти не сказываются на коэффициентах теплоотдачи двух потоков теплоносителей, то местные тепловые потоки в любой точке по длине теплообменника будут прямо пропорциональны местной разности температур А^ между двумя теплоносителями.[454, С.74]

Преимущество вертикального термосифонного ребой-лера заключается (если он удачно спроектирован) в уменьшении отложений в результате высокой скорости и относительно высоких коэффициентах теплоотдачи, благодаря которым снижается температура теплообменной поверхности. Так как эти отложения возникают в трубах, они относительно легко могут быть удалены. Однако вертикальная ориентация может стать причиной некоторых неудобств при эксплуатации. Кожухи класса Е (ТЕМА) относительно недорогие, так же как соединительные трубы, если их длина невелика.[453, С.75]

Из анализа этих данных видно, что в случае низких коэффициентов теплоотдачи толщина стальных ребер вполне приемлема, тогда как при больших значениях коэффициента теплоотдачи толщина ребер столь велика, что они будут загромождать проходное сечение для воздуха. Ясно, что при использовании стальных ребер и при больших коэффициентах теплоотдачи высота ребра должна быть уменьшена наполовину и даже более, с тем чтобы толщина ребра составила 2 мм или менее. Аналогично толщина медных ребер в условиях низких коэффициентов теплоотдачи очень мала, такие ребра повредятся при грубом обращении в процессе транспортировки и монтажа, в то же время при больших коэффициентах теплоотдачи толщина ребер вполне удовлетворительная.[454, С.216]

Уравнения (5,44), (5,48), (5,49), (5,51), (5,53)—(5,59), (5,65), (5,66), (5,75), (5,76) получены при условии, что известны значения коэффициента эффективности Ер (5,47), ЕР2 однослойных ребер. При этом термические сопротивления отложений на ребрах Ropi, ^ОР2 рассматриваются независимо от ребер и условно учитываются в приведенных коэффициентах теплоотдачи '<хр, (5,44), ар2, как и aopi и аор2. Такой способ учета /?opi> ^?op2 широко распространен в проектных расчетах.[448, С.77]

Чаще всего самый маленький коэффициент теплоотдачи реализуется на внутренней стороне трубы, }но использование развитой поверхности пропагандируется в совсем других ситуациях (например, при охлаждении жидким металлом, текущим через трубы). Другое применение сребренных труб дано в конструкции высокоэффективных с мелкими слоями теплообменников для регенерации теплоты отработавших газов [20]. В этом последнем примере области между ребрами ведут себя как раздельные разбавленные слои и пузыри сохраняют неизменный размер из-за близости расположения ребер, которое может составлять 3—5 мм, или в 15—20 раз превышать диаметр частиц. В таких объемах расширение слоя может достигать 400% при все еще высоких коэффициентах теплоотдачи от слоя к стенке вследствие очень коротких времен пребывания частиц у теплоотдающей поверхности. Отнесенные к площади внешней поверхности трубы коэффициенты теплоотдачи равны примерно 4 кВт/(м'2-К). Из-за того что частицы в слое имеют очень большую площадь поверхности, через которую передают теплоту газу, может быть достигнута очень хорошая регенерация теплоты от газа; необходимо только использовать мелкие слои. Таким образом, эти конструкции могут действовать без повышения потерь давления, т. е. без недостатка, присущего системам с более глубоким погружением в слой. Обычно такая установка может действовать при полных потерях давления около 50 мм по водяному манометру при использовании вдува от вытяжных вентиляторов для обеспечения течения горячего сжижающего газа через слой. Максимальные коэффициенты теплоотдачи, отнесенные к полной площади, выражаются зависимостью, предложенной в [21],[452, С.450]

При независимых от температурных напоров коэффициентах теплоотдачи обеих сред предпочтительнее а н а л и т и ч е с к и и м е т о д, основанный на использовании коэффициентов теплопередачи. Этот .метод изложен в п. 19.5.2.[296, С.252]

Для сопоставления работы названных установок необходимо располагать данными о коэффициентах теплоотдачи в конденсационных поверхностных теплообменниках. Надежных экспериментальных данных об этих коэффициентах теплоотдачи в конденсационных сребренных поверхностных теплообменниках в литературе пока нет. Можно лишь предположить, что коэффициент теплоотдачи в них должен быть выше, чем при чисто конвективном теплопереносе, не должен заметно отличаться от коэффициентов теплообмена между газами и водой в контактном экономайзере с кольцевыми насадками, уложенными рядами. До получения достаточных по объему и надежности данных для оценки возможных коэффициентов теплоотдачи (от продуктов сгорания газа к поверхности нагрева в зоне конденсации водяных паров) предлагается условно разделить общий поток дымовых газов (т. е. фактически парогазовой смеси) на два потока: сухих газов и водяных паров. Результаты расчетов для некоторых вариантов соотношения показали, что коэффициент теплоотдачи аср растет с увеличением влаго-содержания газов и снижением их температуры; для обычных условий, свойственных котлам отопительно-производственных котельных, сеср должна составлять порядка 100—200 ккал/ (м2Х Хч-°С), что согласуется с экспериментальными данными, полученными в насадке контактных экономайзеров, а в определенной степени также с результатами опытов Т. А. Канделаки [198], проведенных в МИНГ им. И. М. Губкина под руководством М. Б. Равича.[10, С.249]

О коэффициентах теплоотдачи, используемых для обобщения опытных данных по кипению. Гордиенко А. П. Достижения в области исследования теплообмена и гидравлики двухфазных потоков в элементах энергооборудования. Л., изд-во «Наука», Ленингр. отд., 1973, с. 201—209.[134, С.288]

... отрезано, скачайте архив с полным текстом ! Полный текст статьи здесь

Задачи по теоретической механике из сборника курсовых работ под редакцией А.А. Яблонского, Тарга, Кепе, Диевского, Мещерского и любого другого на заказ. Быстро, качественно, все виды оплат, СМС-оплата.
Вы так же можете заказать решение задач и по другим предметам: химия, высшая математика, строймех, сопромат, электротехника, метрология, ДМ, ТММ и другие.

СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ

Перейти к перечню использованной литературы

На главную